---

Таблиця E.4 - Густина потоку q f,k [МДж/м²] для різних приміщень

2. The values of the fire load density qf,k given in Table E.4 are valid in case of a factor 3q2=1,0 (see Table E.1).

3. The fire loads in Table E.4 are valid for ordinary compartments in connection with the here given occupancies. Special rooms are considered according to E.2.2.

4. Fire loads from the building (construction elements, linings and finishings) should be determined according to E.2.2. These should be added to the fire load densities of (1) if relevant.

E.2.6 Індивідуальна оцінка густини потоку

1. За відсутності класу приміщення густина потоку може бути окремо визначена для індивідуального проекту через обстеження пожежного навантаження в приміщенні.

2. Пожежні навантаження та місця їх розташування слід оцінювати залежно від призначення приміщень, наявності меблів та їх розташування, змін у часі, несприятливих тенденцій та можливих змін призначення приміщення.

3. Якщо можливо, оцінюється схожий існуючий проект так, що можливі відмінності між запланованим та існуючим проектами мають бути обумовлені замовником.

E.3 Процес горіння

1. Процес горіння необхідно розглядати залежно від призначення приміщення та типу пожежного

навантаження.

2. Для більшості целюлозних матеріалів коефіцієнт горіння приймається m=0,8.

E.4 Швидкість тепловиділення Q

1. Фазу займання визнають за формулою:

=106

де

Q - швидкість тепловиділення [Вт]

t - час [с]

t_a - час, необхідний для досягнення швидкості тепловиділення 1 МВт

2. Параметр t_a та максимальна швидкості тепловиділення RHRf для різних приміщень, що наведені в Таблиці E.5

E.2.6 Individual assessment of fire load densities

1. In the absence of occupancy classes, fire load densities may be specifically determined for an individual project by performing a survey of fire loads from the occupancy.

2. The fire loads and their local arrangement should be estimated considering the intended use, furnishing and installations, variations with time, unfavourable trends and possible modifications of occupancy.

3. Where available, a survey should be performed in a comparable existing project, such that only possible differences between the intended and existing project need to be specified by the client.

E.3 Combustion behaviour

1. The combustion behaviour should be considered in function of the occupancy and of the type of fire load.

2. For mainly cellulosic materials, the combustion factor may be assumed as m=0,8.

E.4 Rate of heat release Q

1. The growing phase may be defined by the expression:

(E.5)

where

Q is the rate of heat release in [W]

t is the time in [s]

t_a is the time needed to reach a rate of heat release of 1 MW

The parameter t_a and the maximum rate of heat release RHRf, for different occupancies, are given in Table E.

5Table E.5 — Fire growth rate and RHRf for different occupancies

Таблиця E.5 - Швидкість поширення пожежі та RHR f для різних приміщень

2. Значення швидкості розвитку пожежі та RHRf за Таблицею E.5 використовують, якщо коефіцієнт д_q2=1,0 (див. Таблицю E.1).

3. Для надшвидкого поширення

пожежі t _a відповідає 75 с.

4. Фаза розвитку обмежена

горизонтальним плато, що відповідає стаціонарному стану та значенню Q, що визначається як (RHIR-A fi)

де

Afi - максимальна площа пожежі [м²], яка дорівнює площі протипожежного відсіку з рівномірно розподіленим пожежним навантаженням, але яка може бути менша у разі локалізованої пожежі.

RIRf - максимальна швидкість тепловиділення пожежі площею 1 м² для умов контрольованої подачі палива [кВт/м²] (див. Таблицю E.5).

5. Горизонтальне плато обмежено фазою затухання, яка починається, коли 70

3. The values of the fire growth rate and RIRf according to Table E.5 are valid in case of a factor д _q2=1,0 (see Table E.1).

4. For an ultra-fast fire spread, t_a coresponds to 75 s.

5. The growing phase is limited by an horizontal plateau corresponding to the stationnary state and to a value of Q given by (RHRA fi)

where

Afi is the maximum area of the fire [m²] which is the fire compartment in case of uniformly distributed fire load but which may be smaller in case of a localised fire.

RIRf is the maximum rate of heat release produced by 1 m² of fire in case of fuel controlled conditions [kW/m²] (see Table E.5).

The horizontal plateau is limited by the decay phase which starts when 70 % of th

e

% загального пожежного навантаження згоріло.

3. Фаза затухання може розглядатися як лінійна, що зменшується, починаючи з моменту, коли згоріло 70 % пожежного

навантаження, і завершується, коли пожежне навантаження згоріло повністю.

3. Якщо контролюється вентиляція пожежі, цей рівень плато зменшується залежно від доступного вмісту кисню або автоматично при використанні

обчислювальної програми, що базується на однозонній моделі або спрощеній формулі:

Qmax=0,10-mHu-Av_x [МВт]

де

Av - площа прорізу [м2]

h eq - середнє значення висоти прорізів [м]

Hu - повна теплота згоряння деревини Hu=17,5 МДж/кг

m - коефіцієнт горіння m=0,8

3. Якщо максимальний рівень швидкості тепловиділення зменшено за умови контрольованої вентиляції, крива швидкості тепловиділення має бути продовжена відповідно до наявної енергії, що виділене пожежним навантаженням. Якщо крива не продовжена, то припускається, що є зовнішнє горіння, яке знижує температуру газового середовища у відсіку.

total fire load has been consumed.

7. The decay phase may be assumed to be a linear decrease starting when 70 % of the fire load has been burnt and completed when the fire load has been completely burnt.

8. If the fire is ventilation controlled, this plateau level has to be reduced following the available oxygen content, either automatically in case of the use of a computer program based on one zone model or by the simplified expression:

[MW] (E.6)

where

Av is the opening area [m²]

heq is the mean height of the openings [m] Hu is the net calorific value of wood with Hu=17,5 MJ/kg

m is the combustion factor with m=0,8

When the maximum level of the rate of heat release is reduced in case of ventilation controlled condition, the curve of the rate of heat release has to be extended to correspond to the available energy given by the fire load. If the curve is not extended, it is then assumed that there is external burning, which induces a lower gas temperature in the compartment

.Додаток F
(довідковий)
ЕКВІВАЛЕНТНИЙ ЧАС ВОГНЕВОГО
ВПЛИВУ

1. Цей підхід використовується, якщо проектування конструкцій базується на табличних даних або інших спрощених правилах згідно зі стандартним

температурним режимом пожежі.

ПРИМІТКА Метод, що наведений у цьому додатку, залежить від матеріалу. Він не стосується сталезалізобетонних або дерев'яних конструкцій.

2. Якщо густина потоку вказана без особливого розгляду процесу горіння (див. додаток Е), то цей підхід обмежується протипожежними відсіками з пожежним навантаженням переважно целюлозного типу.

3. Еквівалентна тривалість впливу за стандартним температурним режимом пожежі визначається за формулою:

te,d=( q Cd* kb w f) kс або te,d=( q t,a-kb w t) kс [хв] де q f,_d — розрахункова густина потоку відповідно до додатку Е, як q _t,_d=q cd А f/А _t

kb - перевідний коефіцієнт згідно з (4)

w _f - коефіцієнт вентиляції згідно з (5), як w _t=w г А _t/А _f

kс - поправний коефіцієнт, який залежить від матеріалу конструкції та наведений у таблиці F.1.

Annex F
(informative)
EQUIVALENT TIME OF FIRE
EXPOSURE

1. The following approach may be used where the design of members is based on tabulated data or other simplified rules, related to the standard fire exposure.

NOTE The method given in this annex is material dependent. It is not applicable to composite steel and concrete or timber constructions.

2. If fire load densities are specified without specific consideration of the combustion behaviour (see annex E), then this approach should be limited to fire

compartments with mainly cellulosic type fire loads.

3. The equivalent time of standard fire exposure is defined by:

or

[min] (F.1)

where qf,d is the design fire load density according to annex E, whereby q _t,_d=q уА f/А _t

kb is the conversion factor according to (4)

wf is the ventilation factor according to (5), whereby w _t=w _fА _t/А _f

kс is the correction factor function of the material composing structural cross-sections and defined in Table F.1

.

Table F.1 — Correction factor kc in order to cover various materials.

(O is the opening factor defined in annex A)

Таблиця F.1 - Поправний коефіцієнт kс для різних матеріалів.

(О - коефіцієнт врахування прорізів, що наведено в додатку А)

4. Якщо не виконується детальна оцінка теплофізичних властивостей

огороджування, то поправний коефіцієнт kb приймаються:

k_b=0,07 [хв^м²/МДж], якщо qd вимірюється в [МДж/м²]

5. Where no detailed assessment of the thermal properties of the enclosure is made, the conversion factor kb may be taken as:

|miivm²/MJ| (F.2)

when qd is given in [MJ/m²]

інакше kb може бути віднесений до теплофізичної властивості b = JpcA

огороджування згідно з Таблицею F.2. Щоб визначити b для шарів матеріалу або різних матеріалів стін, підлоги та стелі див. додаток А (5) та (6).

otherwise kb may be related to the thermal property b = yjpcA of the enclosure according to Table F.2. For determining b for multiple layers of material or different materials in walls, floor, ceiling, see annex A (5) and (6)

.

Table F.2 — Conversion factor kb depending on the thermal properties of the enclosure

Таблиця F.2 - Поправний коефіцієнт kb залежно від теплофізичних властивостей огороджування

6. Коефіцієнт вентиляції wf

визначається за формулою:

wf=(6,0/Н)^0,3 [0,62+90(0,4-av)⁴/(1+ bva_h)]>0,5 [-] де

a _v=А _v/А _f - відношення площі

вертикальних прорізів у фасаді (А _v) до площі відсіку (А _f), для якого має враховуватись обмеження 0,025< a _v<0,25

a _h=А _h/А _f - відношення площі

горизонтальних прорізів у покритті (А _h) до площі відсіку (А _f)

b v=12,5(1+10 a v-a v²)>10,0

Н - висота протипожежного відсіку [м]

Для малих протипожежних відсіків [А f<100 м²] без прорізів у покритті коефіцієнт w_f визначається за формулою:

wf= О ^1/2-А_f/А_t де

О - коефіцієнт врахування прорізів згідно з додатком А

7. Слід перевірити умову:

t_e,d<tfi_,d

де tfi,d - розрахункове значення межі вогнестійкості конструкцій, що визначене відповідно до Частин з розрахунку на вогнестійкість prEN 1992 - prEN 1996 та prEN 1999.