Дёя можёивост стаёо'і відїовідшсті рівню якості за табёицею С.1 ^еобхід^о застосовувати ^астуї^і обмежешя:
якщо всі окремі резуёьтати виїробува^ їе- ревищують характеристич^е з^аче^^я (або мжчі ыж характеристич^е з^аче^^я у ви- їадку максимаёьш'|' веёичим fy,k або к), то виїробовувамй зразок може вважатись таким, що відїовіда° вимогам;
окремі веёичим міцності ^а границі текучості fyk, к і euk їовиші їеревищувати мні- маёьы з^аче^^я і бути ме^0ими ыж макси- маёьы веёичим. Окрім того, середа з^а- чення М дёя виїробовувамх зразків їовию ш задовоёь^яти вираз:
M
де:
Cv - довготриваёе характеристич^е з^аче^^я; a - коефіці°ю, що заёежить від характеристики, яка розгёяда°ться.
їримітка 1. Веёичина а дёя конкретної країни може встановёюватись у націонаёьному додатку. Рекомендовані веёичини: fyk = 10Мїа, а дёя k і euk- 0. їримітка 2. Максммаёьні та мінімаёьні веёичини fyk, k і euk дёя конкретної країни можуть встановёюватись у націонаёьному додатку. Рекомендовані веёичини наведено у табёнці C.3N.
тr is the bond stress at failure by slipping.
The values of fyk, k and eukfyk, in Table C.1 are characteristic values. The maximum % of test results falling below the characteristic value is given for each of the characteristic values in the right hand column of Table C.1.
EN10080 does not specify the quantile value for characteristic values, for the evaluation of test results for individual test units.
In order to be deemed to comply with the long term quality levels in Table C.1, the following limits on test results should be applied:
where all individual test results of a test unit exceed the characteristic value, (or are below the characteristic value in the case the maximum value of fyk or k) the test unit may be assumed to comply.
the individual values of yield strength fyk, k and euk should be greater than the minimum values and less than the maximum values. In addition, the mean value, M, of a test unit should satisfy the equation:
Cv+ a , (C.3)
where:
Cv is the long term characteristic value;
a is a coefficient which depends on the parameter considered.
Note 1: The value of a for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended value for fyk is 10 MPa and for both k and euk is 0.
N
Табёиця C.3N - Абсоёюты гравці резуёьтатів виїробува^
Table C.3N - Absolute limits on test results
Робоча характеристика Performance characteristic |
Мінімаёьне значення Minimum value |
Максимаёьне значення Maximum value |
Міцысть ^а границі текучості fy,k Yield strength fyk |
0,97 x міымум (minimum) Cv |
1,03 x максимум (maximum) Cv |
k |
0,98 x міымум (minimum) C |
1,02 x максимум (maximum) C |
euk |
0,8 x міымум (minimum) Cv |
Не застосову°ться Not applicable |
C.2 Міцжсть
(1)Р Максимаёьы фактичы ^аїруже^^я fy max ^е їовиші їеревищувати 1,3fyk.
C.3 їёaстич^ість
(1)Р їёастич^iсть повинна їеревірятись виї- робувашями ^а зги^-виїрямёе^^я згідно з EN 10080 та EN ISO 15630-1. У виїадках, коёи їеревірка здійст°ться лёьки з використа^ ^ям виїробува^ ^а виїрямёе^^я, розмір сер- дечмка їoви^е^ бути ^е ме^0им нж вста- швёе^й дёя зги^у у табёиф 8.1 цього Євро- коду. Дёя того, щоб забезїечуваёась їёас- тичнсть, тсёя їер0ого зги^у ^е їовишо бути видимих тріщик
C.2 Strength
(1)P The maximum actual yield stress fy,max shall not exceed 1,3fyk.
C.3 Bendability
(1)P Bendability shall be verified by the bend and rebend tests in accordance with EN 10080 and EN ISO 15630-1. In situations where verification is carried out just using a rebend test the mandrel size shall be no greater than that specified for bending in Table 8.1 of this Eurocode. In order to ensure bendability no cracking shall be visible after the first bend.
Рисунок D.1 - Метод еквіваёе^того часу
Figure D.1 - Equivalent time method
ДОДАТОК D
(нформацітий)
УТОЧ^Е^ИЙ МЕТОД ОБЧИСЁЕ^Я
ВТРАТ ЇОЇЕРЕД^ОГО ^AЇPУЖЕ^^Я
АРМАТУРИ В^АСЁIДОK РЕЛАКСАЦІЇ
D.1 Загаёьж ^ёоже^я
У виїадку виз^аче^^я втрат від релаксації дёя різмх їроміжків часу (стадій), коёи ^аїру- ження в арматурі ^е ° їостіймм, ^аїрикёад, в^асёідок їружшго скорочешя бето^у, ^е- обхідш застосовувати метод еквіваёе^шго часу.
Ко^єїція методу еквіваёе^шго часу їо- каза^а ^а рисуму D.1, коёи у моме^ часу ti ма° місце митт°ва деформація їоїеред^о ^аїруже^ої арматури, де:
ст-,i - ^аїруже^^я розтягу в арматурі безїосе- ред^о їеред ti;
ст +. - ^аїруже^^я розтягу в арматурі безїосе- p,i
ред^о псёя ti;
ст +. - ^аїруже^^я розтягу в арматурі ^а їо- p, i 1
їереджй стадії ti;
Act + .1 - абсоёю^е з^аче^^я втрат від ре- pr, i 1
ёаксацн їротягом їоїеред^ої стадії;
Act . - абсоёю^е з^аче^^я втрат від реёак- pr,i
сації ^а стадії, що розгёяда°ться.
DETAILED CALCULATION METHOD
FOR PRESTRESSING STEEL
RELAXATION LOSSES
D.1 General
In the case that the relaxation losses are calculated for different time intervals (stages) where the stress in the prestressing tendon is not constant, for example due to the elastic shortening of the concrete, an equivalent time method should be adopted.
The concept of the equivalent time method is presented in the Figure D.1, where at time ti there is an instantaneous deformation of the prestressing tendon, with:
CTp,i is the tensile stress in the tendon just before ti;
ct + . is the tensile stress in the tendon just after ti; p,i
ct + . ..is the tensile stress in the tendon at the p,i-1
preceding stage;
Act+ . ..is the absolute value of the relaxation pr,i -1
loss during the preceding stage;
Act . is the absolute value of the relaxation loss pr,i
of the stage considered.
і-і
Нехай ^ Actpr, j - сума всіх втрат в^асёідок 1
релаксації ^а їоїереднй стадії, а te виз^а- ча°ться як еквівале^мй час (у годтах), ^е- обхідмй дёя отримашя цих сумармх втрат, і котрий змню°ться за фумціями часу релаксації у 3.3.2 (7) їри їочатковому ^аїруже^^і, яке дорівт°
-1
Let ^ Actpr,j be the sum of all the relaxation 1
losses of the preceding stages and te is defined as the equivalent time (in hours) necessary to obtain this sum of relaxation losses that verifies the relaxation time functions in 3.3.2 (7) with an initial stress equal to
і -1
стр,і SActPr,j
1
fpk
і -1
ст£; ^Actpr,j та їри (and with) p =
1
Наїриклад, дёя кёасу 2 їоїеред^о ^аїру- (4) For example, for a Class 2 prestressing ten-
жета їучків te, ^аведе^ий у виразі (3.29), ста- don te, given by Expression (3.29), becomes:
швить
:і -1
ZActPr, j
1
0.66 p1000e 9’09ц
ta0,75( 1-ц) Г — I 1 CT 1000 )
і-і
+SActpr, j
1
110 -5 .
(D.1)
їісля розв'язашя ^аведе^ого вище рів^я^- ^я дёя te цю ж формуёу мож^а застосувати дёя обчислешя втрат в^асёідок релаксації ^а стадії, що розгёяда°ться, Actpr,j (якщо еквівалентний час дода°ться до нтервалу часу te, що розгляда°ться ):
After resolving the above equation for te the same formula can be applied in order to estimate the relaxation loss of the stage considered, Actpr,j, (where the equivalent time te is added to the interval of time considered)
z t . t ч0,75(1-ц)г і- 1 1 і- 1
Act pr, і = 0,66 P1000e "°9 I b + і +£Act pr, j 110 -5-£Act pr, j . (D.2)
у 1000 у , і і
Такий самий їри^иї застосову°ться для (6) The same principle applies for all three clas- всіх трьох класів їоїеред^о ^аїруже^ої ар- ses of prestressing tendons матури.ДОДАТОК E
(нформацітий)
РЕКОМЕ^ОВАЫ КЁАСИ МІ^ОСТІ
INDICATIVE STRENGTH CLASSE
S
FOR DURABILITY
ДЁЯ ДОВГОВІЧ^СТ
І
Е.1 Загаёьж положення
Вибір ^еобхід^ої довговічшсті бeто^y ДёЯ захисту арматури від корозії та стійкості їроти корозії бето^у вимага° їідбору скёаду бето^у. В^аслідок цього бето^ може мати вищу міц- жсть ^а стиск жж ^еобхід^а за ко^труктивмм розрахумом. Зв'язок між кёасами міцності бе- то^у та кёасами вїёиву середовища (таблиця 4.1) може виражатись через рекомевдоваж кёаси міцшсті.
Якщо вибрамй кёас міцності вище жж ^е- обхідмй за ко^труктивмм розрахумом, з^а- чення fctm їовишо вноситись до вищого кёасу міцності їри виз^аче^^і міжмаль^го ар- мувашя згідно з 7.3.2 і 9.1 та заїобігашя розкриттю тріщи^ згідно з 7.3.3 і 7.3.4.
їримітка. Величини рекомендованих класів міцності для конкретної країни можуть встановлюватись у національному додатку. Рекомендовані величини наведено у таблиці E.1N.
Табёиця E.1N - Рекомевдоваж класи міцтості
E.1 General
The choice of adequately durable concrete for corrosion protection of reinforcement and protection of concrete attack, requires consideration of the composition of concrete. This may result in a higher compressive strength of the concrete than is required for structural design. The relationship between concrete strength classes and exposure classes (see Table 4.1) may be described by indicative strength classes.
When the chosen strength is higher than that required for structural design the value of fctm should be associated with the higher strength in the calculation of minimum reinforcement according to 7.3.2 and 9.1 and crack width control according to 7.3.3 and 7.3.4.
Note: Values of indicative strength classes for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended values are given in Table E.1N
.Table E.1N - Indicative strength classes
|
Класи впливу відповідно до таблиці 4.1 Exposure Classes according to Table 4.1 |
|||||||||||||||
Корозія Corrosion |
||||||||||||||||
|
Корозія спричинена карбонізацію Carbonation-induced corrosion |
Корозія спричинена хлоридами Chlorid-induced corrosion |
Корозія спричинена хлоридами від морської води Chloride-induced corrosion from sea-water |
|||||||||||||
|
ХС1 |
ХС2 |
ХС3 |
ХС4 |
XD1 |
XD2 |
XD3 |
XS1 |
XS2 |
XS3 |
||||||
Рекомендований клас міцності Indicative Strength Class |
С20/25 |
С25/30 |
С30/37 |
С30/37 |
С35/43 |
С30/37 |
С35/43 |
|||||||||
У0КОДЖЄ^Я бето^y Damage to Concrete |
||||||||||||||||
|
Ризик відсутній No risk |
Вплив замерзання/танення Freeze/Thaw Attack |
Агресивний хімічний вплив Chemical Attack |
|||||||||||||
|
Х0 |
XF1 |
XF2 |
XF3 |
XA1 |
XA2 |
XA3 |
|||||||||
Рекомендований клас міцності Indicative Strength Class |
С12/15 |
С30/37 |
С25/30 |
С30/37 |
С30/37 |
С35/45 |
TENSION REINFORCEMENT
EXPRESSIONS FOR IN-PLANE
STRESS CONDITIONS
F.1 General
ДОДАТОК F
(нформацітий)
^ЁОЖЕ^Я ДЁЯ РОЗТЯ^УТОЇ
АРМАТУРИ В УМОВАХ ЇЁОCKОГО
^AЇРУЖЕ^ОГО CТА^У
F.1 Загаёьж ^ёоже^яЦей додаток ^е містить тоёоже^ дёя стис- ^утої арматури.
Розтяшуту арматуру в еёеме^і, що їере- бува° їід ді°ю у їёощи^і ортого^аёь^их ^аїру- же^ ст Edx, ст Edy та т Edxy, мож^а розрахувати за доїомогою ^аведе^ої мжче методики. Наїру- ження стиску їовишо їрийматись їозитивмм їри ст Edx > ст Edy і ^аїрям арматури їови^е^ збігатися з осями х та y.
Міцжсть ^а розтяг, що забезїечу°ться арматурою, ^еобхід^о виз^ачати як:
This annex does not include expressions for compression reinforcement.
The tension reinforcement in an element subject to in-plane orthogonal stresses s Edx, ст Edy and тEdxy may be calculated using the procedure set out below. Compressive stresses should be taken as positive, with ст Edx > ст Edy and the direction of reinforcement should coincide with the x and y axes.
The tensile strengths provided by reinforcement should be determined from
:
(F.1)
ftdx = Pxfyd та(and)ftdy = Pyfy
dде px та py - геометричж їроце^ти армувашя вдовж осей x та y відїовідш.
У місцях, де стEdx і стEdy стискаёьы ^аїру-
2
ження та за умови стEdx ■ стEdy > тEdxy, розрахуж кова арматура ^е вимага°ться. Од^ак, макси- маёь^е ^аїруже^^я стиску ^е їовишо їереви- щувати fcd (див.3.1.6).
У місцях, де стEdy ^аїруже^^я розтягу або стEdx, стEdy < тEdxy, розрахункова арматура необхідна.
Оїтимаёь^а арматура, їоз^аче^а верхжм н- дексом ', та відїовідж ^аїруже^^я бето^у виз- ^ачаються виразами:
ДёястEdx < |тEdxy
ftdx =| ftdy = I
стcd Дёя стEdx > |тEdxy|
where px and py are the geometric reinforcement ratios, along the x and y axes respectively.
In locations where ст Edx and ст Edy are both compressive and ст Edx • ст Edy > т 2ddxy, design reinforcement is not required. However the maximum compressive stress should not exceed fcd (See 3.1.6)
In locations where ст Edy is tensile or ст Edx, ст Edy < т Edxy, reinforcement is required.
The optimum reinforcement, indicated by superscript', and related concrete stress are determined by:
For сEdx < |тEdxy|
тEdyx|-стEdx , (F.2)
тEdyx|-стEdy , (F.3)
= 2тEdy|; (F.4)
For С Edx > |тEdxy Iftdx = 0, (F.5)
т
(F.6)
LстEdx
стcd ~ стEdx