---

.6.5 Визначання динамічного коефіцієнта, використовуючи метод С: K_v._c

Разом з умовами і припущеннями, описаними в 6.3.3, метод С представляє середні значення, які можна використати для промислових передач і зубчастих систем з подібними вимогами в та­ких галузях застосувань:

1. діапазон підкритичної частоти обертання, тобто: (и ^/100) ^и²Ді + і/²) < 10 м/с, обмеження в 6.3,3а) застосовують відповідно;

2. зовнішні та внутрішні прямозубі передачі;

3. вихідний контур профілю, як вказано в ISO 53;

4. прямозубі й косозубі передачі з р < 30°;

5. шестерні з відносно малою кількістю зубців: z^ < 50;

6. суцільнодискові колеса або важкий стальний зубчастий вінець⁷⁵.

Метод С загалом також можна застосовувати із застереженнями для таких сфер застосування:

д) усі типи циліндричних зубчастих передач, якщо (vz.,/100) ^и²Ді + и²) < 3 м/с;

8. легковаговий зубчастий вінець⁷⁵;

9. косозубі передачі, де р > 30°⁷⁾.

K_v можна визначити з графіка (див. 6.5,1) або обчислити (див. 6.5,2). Метод дає подібні зна­чення.

4 Kv = (^F^350 W) + 1. (ЗО)

f_F враховує вплив навантаження на динамічний коефіцієнт, К₃₅₀ — вплив ступеня точності зубчастої передачі за питЬмого навантаження 350 Н/мм і N — резонансне відношення (див. фор­мулу 9).

Криві для ступеня точності зубчастої передачі на рисунках 6 і 7 поширюються тільки на зна­чення величини (и z_y/100) ўй²/(і ₊и^г) , які загалом не перевищуються для даного ступеня точності.

1. Для косозубих передач з коефіцієнтом осьового перекриття є_р > 1 (також приблизно для єр > 0,9). Поправковий коефіцієнт f_F повинен бути згідно з таблицею 5, і (К₃₅₀ /V) —згідно з рисунком 6.

2. Для прямозубих передач, Поправковий коефіцієнт f_F повинен бути згідно з таблицею 6, і (К₃₅₀ А/) — згідно з рисунком 7. ^?

3. Для косозубих передач з коефіцієнтом осьового перекриття єр < 1. Значення K_v визначають лінійною інтерполяцією між значеннями згідно з а) і Ь):

~ K_va — Ер (K_Va - K_vp). (31)

де K_va—динамічний коефіцієнт для прямозубих передач, використовуючи Ь);

K_vp — динамічний коефіцієнт для косозубих передач, використовуючи а).

1. Для прямозубих передач і косозубих передач з коефіцієнтом осьового перекриття е_р > 1 (також приблизно для є_р > 0,9).

і 2

V

+ К2

(32)

z₁и

100 у 1 +1/²

⁷¹ Якщо вінець дуже легкий або якщо косозубі передачі мають дуже великий коефіцієнт перекриття, значення, отримані з рисунка 6 або 7 є надто несприятливими Таким чином розраховані значення мають тенденцію бути безпечнішими. Те саме стосується, коли зубчасті передачі виготовлені із чавуну.

Таблиця 3 — Приблизні середні значення ефективного відхилу основного кроку f_{pb eff} для коефіцієнта K_v._c

Таблиця 4 — Значення коефіцієнтів К, і К₂ для обчислювання K_v-c за формулою (32)

Числові значення для К_у і К₂ повинні бути, як указано в таблиці 4. Якщо (F_t К_А)/Ь менше від 100 Н/мм, то це значення приймають рівним 100 Н/мм. Щодо цього див. 6.4.1 а).

2. Для косозубих передач з коефіцієнтом осьового перекриття < 1. Значення K_v визначається лінійною інтерполяцією між значеннями, що визначені для прямозубих передач (K_va) і косозубих передач (K_vP) згідно з 6.5.1с). Див. формулу (31).

Рисунок 6 — Значення К₃₅₀N для косозубих передач з є₍₎ > 1

Таблиця 5 — Поправковий коефіцієнт навантаження f_F для косозубих передач

Примітка. Інтерполюйте для проміжних величин.

¹⁾ Ступінь точності зубчастої передачі згідно з ISO 1328-1.

Рисунок 7 — Значення К_36ОN для прямозубих передач

Таблиця 6 — Поправковий коефіцієнт навантаження f_F для прямозубих передач

Примітка. Інтерполюйте для проміжних величин.

¹⁾ Ступінь точності зубчастої передачі згідно з ISO 1328-1.

Ті самі спрощувальні припущення, що використовують у методі С, застосовують для цього методу згідно з 6.3.4. Див. 6.5 а) — f). Питоме навантаження (F_tK^)lb, величину, змінювану залежно від прикладання, приймають, незважаючи на це, в найпростішому випадку рівною 350 Н/мм (див. таблиці 5 і 6).

Отже, для K_V._D застосовують методику розраховування K_v._c (див. 6.5). У ній поправковий кое­фіцієнт f_F у формулі (ЗО) має постійне значення (в найпростішому випадку f_F = 1), і у формулі (32) значення (F_t /<д)/Ь є незмінним (у найпростішому випадку: 350 Н/мм). Для цього випадку K_v- (/<350 Л/)+1 і може бути взятий безпосередньо з рисунка 6 або 7. На відміну від методу С, коли питоме навантаження перевищує 350 Н/мм, розраховування у найпростішому випадку дає більш безпечні величини (величини K_v надто великі), коли питоме навантаження менше від 350 Н/мм, то величини мають тенденцію бути меншими від цілком безпечних (величини K_v надто малі).

Рисунок 8 показує динамічні коефіцієнти, що можна використати за браком конкретних відо­мостей про динамічні навантаження. Криві на рисунку 8 і формули (33) — (36) базовано на емпі­ричних даних, і вони не враховують резонанс (див. 6.1).

Внаслідок приблизного характеру емпіричних кривих, вибір кривої динамічного коефіцієнта повинен базуватися на досвіді за методами виготовляння й експлуатаційних передумов (див. 6.1). Здебільшого пляма контакту на поверхні зуба (локалізація плями контакту) є корисною допомогою для порівняння з попереднім досвідом.

Вибір кривих 6 —12 і «дуже точне зачеплення» повинні базуватися на похибці передачі (див. 6.3.5). Коли похибка передачі невідома, то треба оглянути контактну пляму на поверхні зуба. Якщо пляма контакту неоднорідна, то точність кроку (відхил одного кроку) може бути прийнята за характерну величину для визначання динамічного коефіцієнта. С — значення точності передачі. Внаслідок апроксимації, згадуваної вище, незначні відхили від вибраного значення С не є значними для на­вантажувальної здатності зубчастої передачі.

Коли виготовляють зубчасту передачу, використовуючи операційний контроль, що забезпечує точність зубців, відповідну «дуже точному зачепленню», або конструкцію і технологію виготовляння, що гарантують низьку похибку передачі, еквівалентну цій точності, то застосовують значення K_v між 1,0 і 1,1, що залежать від досвіду розробника у подібних застосбваннях і фактично досягну­того ступеня точності. Щоб використати ці значення, потрібно значення для подібних застосбвань спочатку перевірити за методом А або В і зачеплення повинно експлуатуватись з точним суміщен­ням і достатнім змащенням так, щоб його точність підтримувалась за експлуатаційних умов.

Швидкість на початковому колі, i/_t

Рисунок 8 — Динамічний коефіцієнт K_V._E

Емпіричні криві рисунка 8 для значень С утворені за такими формулами:

6. < С< 12;

6 < z < 1 200 або 10 000/m_n, яке є менше;

1,25<m_n<50.

К

(33)

(34)

(35)

риві можуть бути екстрапольовані поза кінцевими точками, що показані на рисунку 8, базуючись на досвіді й ретельному розгляді коефіцієнтів, що впливають на динамічне навантаження. Для використання в комп’ютерних розраховуваннях формула (37) визначає кінцеві точки кривих на рисунку 8.