Оцінка технічного стану стальних конструкцій виробничих будинків і споруд, що експлуатуються

тi сталi (наприклад, зварюваностi) для вирiшення питання про мож-

ливi способи ремонту i пiдсилення.

2.12 Властивостi металу уточнюються на пiдставi результатiв

випробувань зразкiв, якi можна орiєнтувати на оцiнку границi теку-

чостi i тимчасового опору окремих конструктивних елементiв (як

правило, найбiльш навантажених або вiдповiдальних) або для групи

однотипних елементiв (партiї).

Обробка результатiв випробувань i визначення Rуm i Rиm

здiйснюється за вказiвками рекомендованого додатку 4 до цих норм.

Значення розрахункового опору визначається вiдповiдно до ви-

мог пп. 20.1 i 20.7 СНіП 11-23-81*.

2.13 При оцiнцi службових властивостей сталi i визначеннi

ступеня їх вiдповiдностi умовам роботи конструкцiй рекомендується

враховувати данi хiмiчного аналiзу проб, за якими у багатьох випа-

дках може бути iдентифiкована марка сталi. Бiльш точною є оцiнка

за результатами випробування зразкiв на ударну в'язкiсть за ГОСТ

7268-82 i ГОСТ 9454-78, коли одержанi значення ударної в'язкостi

зiставляються з вимогами, наведеними у табл. 1.

Таблиця 1

Продовження таблиці далі

- 6 -

Продовження таблиці 1 (примітка 1)

2.14 Зварюванiсть сталi оцiнюється за значенням наведеного

вуглецевого еквiвалента Се, який враховує хiмiчний склад матерiалу

i товщину прокату:

Мп+Сг+Сu Sі Nі Мо V+Mg 1

Се=С+ --------- + --- + --- + --- + ---- + ----- , ( 1 )

20 30 60 15 10 600

де С, Мn, Сr, Сu Sі, Nі, Мо, V, Мg - вмiст вуглецю, марганцю,

хрому, мiдi, кремнiю, нiкелю, молiбдену, вольфраму i магнiю у

вiдсотках;

t - товщина прокату в мiлiметрах.

Сталь визначається придатною для зварювання, якщо:

Се <= 0,35

С <= 0,22%

S <= 0,055%. ( 2 )

Р <= 0,050%

Sі <= 0,22%

тут С, S, Р,Si- вiдсотковий вмiст вуглецю, сiрки, фосфору i

кремнiю.

При порушеннi умов (2) використання зварювання при ремонтi i

пiдсиленнi конструкцiй допускається тiльки при спецiальному обгру-

нтуваннi.

Уточнення навантажень i впливiв

2.15 Нормативне значення навантаження вiд власної ваги кон-

струкцiй визначається за результатами обмiрiв. Власну вагу метале-

вих конструкцiй допускається встановлювати за кресленнями КМД з

обов'язковими контрольними замiрами перерiзiв, а при вiдсутностi

цих креслень - за результатами обмiрiв елементiв конструкцiй. На-

вантаження вiд власної ваги стацiонарно встановленого обладнання,

трубопроводiв, промпроводок i агрегатiв визначається за робочими

кресленнями, враховуючи фактичну схему їх розмiщення i спирання на

конструкцiї.

Коефiцiєнт надiйностi за навантаженням для зазначених наван-

тажень дорiвнює одиницi.

2.16 Постiйнi навантаження вiд ваги покриттiв (перекриттiв)

рекомендується приймати з урахуванням результатiв розкриття покрi-

- 7 -

влi (загорож) i фактичного складу шарiв. Нормативнi значення цих

навантажень визначаються зважуванням зразкiв i обробкою результа-

тiв зважування за формулою:

Sg

g = Рn +- t ------- , ( 3 )

n -----

/ m

/

1 m

де Pn = --- SUM Pі - середнє арифметичне значення ваги зразків;

m і=1

---------------------

/ 1 m 2

Sg = / ------ SUM ( Pі-Pn) - середнє квадратичне відхилення

/ M-1 i=1 результатів зважування;

Pi - cумарна вага усіх шарів захисної

конструкції в і-му шурфі, зведеному

до 1 м2;

M - кількість зразків (не менше 5);

t - коефіцієнт, який враховує обсяг

вибірки, визначається за табл. 2.

Таблиця 2

-------------------------------------------------------------------

|Кiлькiсть | t | Кiлькiсть | t | Кiлькiсть | t |

|зразків m | | зразків m | | зразків m | |

| iнтерполяцiєю. |

-------------------------------------------------------------------

Знак "плюс" у формулi (3) приймається при несприятливiй дiї

збiльшеного навантаження, знак "мiнус" - при сприятливiй.

Допускається визначати gn з урахуванням нерiвномiрного розпо-

дiлу постiйного навантаження по поверхнi захисної конструкцiї. Для

цього використовують формулу:

1,64 Sg

gn = Рn +- -------------------------------- , (4)

-----------------------

/ 1 + 0,1 (L+В)+ 0,006LВ

/

де L i В - вiдповiдно довжина i ширина вантажної площi

конструкцiї, що розраховується, у метрах.

Із двох значень gn, розрахованих за формулами (3) i (4),

приймається найбiльш неспритливе.

Коефiцiєнт надiйностi за навантаженням Yf до нормативного

значеннях навантаження gn, визначеного за формулою (3) або (4),

дорiвнює одиницi.

- 8 -

2.17 Нормативнi значення вертикальних навантажень, якi пере-

даються колесами мостових i пiдвiсних кранiв, визначають за пас-

портними даними або за результатами зважування кранiв.

При зважуваннi вертикальний розрахунковий тиск колеса мосто-

вого крана визначається за формулою:

1 L - d Yk Gкр

F= --- [ ( Yk gв + Yв G) ------- + --------- ] , ( 5 )

Mk L 2

де Mк - кiлькiсть колiс з одного боку крана;

gв , Gкр - вiдповiдно власна вага вiзка i моста крана;

L - пролiт моста крана;

d - мiнiмально можлива вiдстань вiд осi вiзкiв до осi ряду,

який розглядається;

G - максимальна величина корисного вантажу, що пiднiмається

на гацi крана;

Yк - коефiцiєнт надiйностi за власною вагою вiзка i моста

крана, що приймається Yk = 1, при визначеннi ваги результатами

зважування i Yk-1,05 - при визначеннi ваги за паспортними даними

(якщо проводилося пiдсилення конструкцiї крана, то треба врахувати

вагу елементiв пiдсилення);

Yв - коефiцiєнт надiйностi за вантажем, що пiднiмається,

приймається за табл. 3.

Таблиця З

Закінчення таблиці далі

- 9 -

Закінчення таблиці З

Величина F, яка визначається за формулою (5), приймається не

бiльшою, нiж зазначено у СНіП 2.01.07-85.

При визначеннi кранових навантажень допускається врахування

фактичного розмiщення зон обслуговування крана i фактичного набли-

ження вiзка до ряду колон, якщо розмiщення й габарити постiйно

встановленого в будiвлi обладнання такi, що порушення цих обмежень

фiзично неможливе, або ж у вiдповiдних мiсцях встановленi обмежу-

вачi перемiщення кранiв по колiях i вiзкiв по мосту крана (упо-

ри).

Якщо фактичне наближення вiзкiв мостових кранiв до розгляду-

ваного ряду колон Уmin = Уо + рL перевищує паспортнi значення Уо

тодi вертикальне кранове навантаження на конструкцiї розглядувано-

го ряду може бути скореговане шляхом множення на коефiцiєнт kу,

який обчислюють за формулою:

рL ( gв +G)

--------------

Gкр

kу = 1 - ----------------------------------- ( 6 )

L-Уo

2L + ( gв + G) -----------

G кр

н

2.18 Нормативнi боковi сили на колесо крана Н визначаються

к

за СНіП 2.01.07-85 для кранiв з режимами роботи 1К-6К. Для кранiв

з режимам роботи 7К i 8К цi сили визначаються так:

а) для чотириколiсних мостових кранiв

н н

н н aн (Fmaх - Fmіn ) L

Н = 0,1F + -------------------, ( 7 )

к max B

- 10 -

н н

де F і F - вертикальний тиск на колесо, вiдповiдно на

max min бiльш чи менш навантаженому боцi крана;

В - база крана;

aн - коефiцiєнт, який дорiвнює 0,03 при центральному

приводi механiзму пересування

i 0,01 - при роздiльному приводi;

б) для багатоколiсних (8 колiс i бiльше) кранiв з гнучким пi-

н

двiсом Н приймається 0,1 вiд вертикального навантаження на коле-

к

со, обчисленого при розташуваннi вiзка з навантаженням, яке

дорiвнює паспортнiй вантажопiдйомностi крана посерединi моста, як-

що при цьому виконанi вимоги 10.6 табл. 10 цих норм.

н

Боковi сили Н , обчисленi за формулою (7), можуть бути прик-

к

ладенi:

- до колiс з одного боку крана;

- до колiс по дiагоналi крана.

н

При цьому до iнших колiс прикладаються сили 0,1 F

max

н

(0,1 F ).

min

Якщо частки вертикального i бокового навантаження у загально-

му напруженнi становлять не менше 30% кожна, тодi допускається

вводити у розрахунок коефiцiєнт поєднання вертикального тиску i

бокової сили, який порiвнює 0,9.

2.19 Розрахунковi значення атмосферних навантажень

рекомендується визначати на пiдставi даних найближчих метеостан-

цiй, якi знаходяться в аналогiчних з розглядуваним об'єктом умовах

за ступенем захищеностi i типом мiсцевостi.

Розрахункове значення снiгового навантаження визначається за

формулою:

S(Т)= Ms + Ss(0,78 lnТ -0,45), ( 8 )

де Т - прогнозований строк служби конструкцiї в роках;

Ms i Ss- оцiнки математичного очiкування i стандарту вибiрки

рiчних максимумiв запасу води

у снiговому покривi.

Для розрахунку оцiнок Ms i Ss запасу води треба використати

данi снiгознiмання на захищеному вiд дiї вiтру майданчику за перi-

од не менш як 20 рокiв. При використаннi даних для вiдкритого май-

данчика розрахункове навантаження S(Т), обчислене за формулою (8),

корегується шляхом дiлення на коефiцiєнт К=1,2-0,IV (але не бiльше

одиницi), де V - середня швидкiсть вiтру за три найбiльш холоднi

мiсяцi.

Розрахункове значення вiтрового тиску обчислюється за формулою:

2

W(Т)=0,61[V(Т)]. ( 9 )

- 11 -

Необхiдна для цього розрахункова швидкiсть вiтру дорiвнює

V(Т) - Mv + Sv(0,78 lnТ - 0,45), ( 10 )

де Т - прогнозований строк служби конструкцiї в мiсяцях;

Mv i Sv- оцiнки математичного очiкування i стандарту вибiрки

мiсячних максимумiв швидкостi вiтру, складеної з

результатiв термiнових замiрiв анеморумбометром за

перiод не менш нiж 15 рокiв.

При розташуваннi будiвлi на вiдкритiй мiсцевостi допускається

визначення вiтрового навантаження з урахуванням її фактичної

орiєнтацiї. Для цього формуються вибiрки мiсячних максимумiв швид-

костi вiтру за кожним з напрямкiв (Пн, ПнС, С, ПдС, Пд, ПдЗ, 3,

ПнЗ), а потiм за формулами (10) i (9) обчислюють вiдповiднi розра-

хунковi швидкостi вiтру V(Т) i розрахунковi значення вiтрового ти-

ску W(Т).

Нормативнi значення снiгового та вiтрового навантажень для

розрахункiв за другою групою граничних станiв слiд визначати шля-

хом дiлення розрахункових значень, обчислених за формулами (8) i

(9), на вiдповiднi коефiцiєнти надiйностi за навантаженням за

СНіП 2.01.07-85.

Якщо прогнозований строк служби конструкцiй не встановлено,

допускається визначати нормативнi значення снiгового й вiтрового

навантажень на пiдставi вказаних метеоданих як для гiрських та ма-

ловивчених районiв за СНіП 2.01.07-85.

2.20 Для прийняття рiшень про можливiсть короткочасної до

найближчого ремонту, але не бiльш нiж на один рiк експлуатацiї ко-

нструкцiй допускається:

- приймати зменшене на 20% розрахункове значення снiгових,

вiтрових, ожеледних навантажень i температурних клiматичних впли-