---

пробной нагрузкой ее первого контрольного значения требуется пре-

дусмотреть не менее трех ступеней, последующее нагружение реализу-

ется уменьшенными ступенями. На каждой ступени проводится выдер-

жка, позволяющая стабилизировать изменение перемещений. После дос-

тижения нагрузкой первого контрольного значения следует предусмот-

реть трехчасовую, а после достижения второго контрольного значения

- полуторачасовую выдержку под нагрузкой.

3.8 При обнаружении (на любой ступени) явлений, свидетель-

ствующих о возможном разрушении, нагружение необходимо немедленно

прекратить. К таким явлениям относится всякое разрушение элемента,

потеря местной устойчивости, раскрытие трещин на ширину более 0,2

мм или рост их длины, изменение формы поперечного сечения более

чем на двадцатую часть первоначального габарита поперечного сече-

ния элемента, срез болтов или заклепок и другие разрушения соеди-

нений.

3.9 Техническое состояние конструкции считается работоспособ-

ным, если:

- не произошло разрушения (см. п. 3.8);

- измеренное полное перемещение под пробным нагружением с пе-

рвым контрольным значением является допустимым с точки зрения эк-

сплуатации и не приводит к остаточным деформациям;

- отношение остаточного и полного значений перемещений, полу-

ченных при нагружении со вторым контрольным значением пробной наг-

рузки, не превышает предельных величин, указанных в табл. 4.

Если нарушено последнее требование, то допускается повторное

пробное нагружение и конструкция признается работоспособной, если

новое отношение остаточного и полного перемещения не превышает по-

ловины указанного в табл. 4.

Таблица 4

-------------------------------------------------------------------

| | Предельное отношение остаточного |

| | перемещения к полному (%) для |

| Вид конструкции | контрольных значений пробной |

| | нагрузки |

| |----------------------------------------|

| | Р1к | Р2к |

|-----------------------------------------------------------------|

| Сварная | 12 | 15 |

|-----------------------------------------------------------------|

| Клепаная | 15 | 20 |

|-----------------------------------------------------------------|

|3 болтовыми соединениями| 20 | 25 |

-------------------------------------------------------------------

3.10 С целью обеспечения безопасности пробное нагружение, как

правило, следует осуществлять с использованием ограничителей пере-

мещений (страховочных опор и устройств). От их использования можно

отказаться только тогда, когда способ нагружения гарантирует сброс

нагрузки при разрушении конструкций.

Во всех случаях запрещен проход людей под нагружаемую кон-

струкцию (например, для снятия показаний приборов).

Расчетная оценка

3.11 Проверочный расчет конструкций выполняется с учетом об-

наруженных при обследовании дефектов и повреждений, как правило,

по СНиП 11-23-81*, а учет влияния дефектов и повреждений - в соот-

ветствии с указаниями пп. 3.12-3.22 настоящих норм.

- 17 -

3.12 Проверку прочности элементов, имеющих ослабления в виде

вырезов, подрезов и т.п., следует проводить по площади нетто с

учетом эксцентриситета от смещения центра тяжести ослабленного се-

чения относительно центра тяжести первоначального сечения по СНиП

11-23-81*.

3.13 Влияние коррозионных повреждений учитывается путем уме-

ньшения геометрических характеристик сечений. При равномерном по

периметру сечения коррозионном износе расчетные геометрические ха-

рактеристики сечений допускается определять из формул:

Аеf Wef Іеf Деf (Д-в оригинале "дельта")

---- = --- = --- = 1 - ---- ; i = i

Ao Wo Іo ks ef o ,

где Аеf, Wеf, Іеf, i - соответственно расчетные значения площади

ef момента сопротивления, момента инерции

и радиуса инерции сечения элемента, пов-

режденного коррозией;

Ао, Wо, Іо, i - то же, элемента, не поврежденного

о коррозией;

ks - коэффициент слитности, равный отношению

площади поперечного сечения рассчитывае-

мого элемента Ао к его периметру, контак-

тирующему со средой.

Несущую способность элемента при любом виде деформации допус-

кается определять из формулы

Меf Nеf Деf (Д-в оригинале "дельта")

--- = ----- = 1 - ----- , ( 22 )

Мо Nо ks

где Меf, Nеf - расчетные несущие способности елемента, поврежден-

ного коррозией;

Мо, Nо - то же, элемента, не поврежденного коррозией.

Глубина коррозии Деf в формулах (21)и (22) принимается:

Деf=Д - при односторонней коррозии замкнутых профилей;

Д

Деf=---- при двусторонней коррозии открытых профилей

2 (двутавров, швеллеров, уголков и т.п.);

Д - утонение элемента, равное разнице между его

начальной и фактической толщинами.

3.14 Сжатые сплошностенчатые элементы металлических конструк-

ций, имеющие общее искривление, следует рассчитывать как внецен-

тренно сжатые (рисунок 1). Отличие работы искривленных стержней от

внецентренно сжатых рекомендуется учитывать умножением стрелки ис-

кривления в ненагруженном состоянии стержня f на поправочный коэ-

о

ффициент k перехода от максимальной стрелки искривления к

эквивалентному эксцентриситету, принимая Mеf= k n Мf, где

f A (n-в оригинале "ню")

o

Mf= ------- .

W

- 18 -

Поправочный коэффициент вычисляют по по формуле

-----

0,1 /

k = 0,82 + ------- / n Mf, (23)

-

Л (Л-в оригинале "лямбда")

-

где Л - условная гибкость стержня в плоскости искривления;

n - коэффициент влияния формы сечения, принимаемый по

СНиП 11-23-81*.

Учет изгибающих моментов, возникающих от местной (внеузловой)

нагрузки, расцентровки в узлах или от упругого защемления стержня,

выполняется независимо от учета искривления. Эксцентриситет от из-

гибающего момента суммируется с эквивалентным эксцентриситетом от

искривления.

3.15 Стрелка искривления стержня в ненагруженном состоянии

определяется по формуле:

f = o f'из, (24)

о

где f из - полная стрелка искривления, замеренная при нагрузке

стержня, силой N'о (см.рисунок 1);

ексцентриситета

o - поправочный коэффициент (0 <= <= 1 ), вычисляемый

по формуле:

- (Л-в оригинале "лямбда")

Л б'из (б-в оригинале "сигма")

o = 1- -----------, (25)

2

п Ry (п-в оригинале "пи")

2

где N'о п E

б' из = ---- >- ------- - напряжения в стержне в момент за-

Аеf - мера стрелки f'из;

Л

Ry - расчетное сопротивление стали.

Если усилие в стержне N'о в момент замера стрелки определить

невозможно, следует принимать о=1.

3.16 Расчет на устойчивость сжатых стержней из двух спаренных

уголков, расположенных в тавр и имеющих исправление в двух плоско-

стях, следует выполнять по формуле:

N

--------- <= Yc Ry, (26)

Фuv Аеf (Ф-в оригинале "фи")

гле Фuv - коэффициент снижения несущей способности, определяемый

как меньше из трех величин:

Фuv, 1 = Ф; ( 27 )

-

Фuv,2 = A1 ( 1-B1 Vo ); ( 28 )

- -

Фuv,3 = А2 ( 1+ В2 Vо - С2 | Uо |) ( 29 )

- 19 -

в зависимости от условной гибкости в плоскости симметрии сечения

------

- lox - / Ry

Лх = ------ / ---- ( 30 )

(Л-в оригинале "лямбда") і E

x

и условия относительных стрелок искривления

f ------ f ------

-- xo - / E -- yo - / E

Uo = ------ / ---- , Vo = ---- / ---- , (31)

l Ry l Ry

ox oy

в плоскости и из плоскости симметрии соответственно.

При этом для элементов решетки ферм (кроме опорных раскосов и

опорных стоек) требуется учитывать упругое защемление в поясах,

принимая в плоскости ферм коэффициент приведения расчетной длины

Uх = 0,8. (U-в оригіналі "мю")

Коэффициенты, входящие в формулу (27)-(29), определяются

по табл.5.

При определении стрелок искривления в ненагруженном состоянии

f и f следует руководствоваться указаниями п. 3.15.

xo yo

Таблица 5

---------------------------------------------------------------------

| | | Сечение из равнополочных уголков |Сечение из неравно-|

| | |---------------------------------------|полочных уголков |

|- | | Мх = 1,0 | Мх = 0,8 | Мх = 1,0 |

|Лх | Ф | Му = 1,0 | Му = 1,0 | Му = 1,0 |

| | |-----------------------------------------------------------|

| | | А1| В1| А2| В2| С2| А1| В1| А2| В2| С2| А1| В1| А2| В2| С2|

|-------------------------------------------------------------------|

|0,5|971|964|450|974|203|210|999|594|961|230|279|966|401|951|160|358|

|-------------------------------------------------------------------|

|1,0|901|892|668|907|275|376|874|727|869|313|410|909|630|832|179|542|

|-------------------------------------------------------------------|

|1,5|826|801|745|821|341|471|749|740|776|334|497|775|601|711|158|634|

|-------------------------------------------------------------------|

|2,0|744|701|726|729|347|451|648|702|658|285|480|710|581|635|178|633|

|-------------------------------------------------------------------|

|2,5|653|588|618|634|321|443|550|590|575|257|476|571|512|481| 96|520|

|-------------------------------------------------------------------|

|3,0|562|498|535|548|305|381|482|551|485|221|421|429|329|395| 66|448|

|-------------------------------------------------------------------|

|3,5|476|421|452|462|240|339|389|432|414|192|366|381|317|320| 44|358|

|-------------------------------------------------------------------|

|4,0|401|382|446|380|198|258|331|369|353|169|311|303|225|264| 26|292|

|-------------------------------------------------------------------|

|4,5|340|309|329|338|184|211|285|308|299|140|256|260|190|219| 18|235|

|-------------------------------------------------------------------|

|5,0|289|278|310|280|173|154|248|264|258|121|216|229|163|184| 12|192|

|-------------------------------------------------------------------|

|5,5|247|240|260|240|152|120|228|247|223|104|180|212|152|159| 8 |162|

|-------------------------------------------------------------------|

|6,0|211|208|219|208|133|95 |215|242|187|90 |133|205|136|136| 3 |135|

|-------------------------------------------------------------------|

|Примечание. Значення Ф, А1, В1, А2, В2, С2 увеличены в 1000 раз. |

---------------------------------------------------------------------

- 20 -

3.17 Расчет сквозных стержней на устойчивость в плоскости

соединительной решетки следует выполнять по общей формуле

N

----------------, <= Yc Ry, ( 32 )

(Ф-в оригинале "фи") Фст Фвет Аеf

где Фст - коэффициент, характеризующий устойчивость сквозного

стержня в целом;

Фвет- коэффициент, учитывающий особенности работы ветвей на

участках между узлами соединительной решетки.

Влияние общих искривлений сквозного стержня в целом учитывае-

тся при определении коэффициента Фст, который принимается по СНиП

11-23-81* с учетом требований п. 3.19 настоящих норм:

а) при центральном сжатии - в функции от условной приведенной

гибкости

---------

- / Фвет Ry ( 33 )

Леf = Лef / --------

E

б) при внецентренном сжатии - в функции от условной приведен-

ной гибкости, вычисляемой по формуле (33) и относительного эксцен-

триситета

e Aef a

c

m = ---------- , ( 34 )

І

где а - расстояние от главной оси сечения, перпендикулярной к

c плоскости изгиба, до оси наиболее cжатой ветви.

3.18 Влияние локальных дефектов и повреждений, изменяющих ус-

ловия работы отдельных ветвей (погибы ветвей и решетки, вырезы,

расцентровки и т.п.), учитывается при определении коэффициента

Фвет, который следует принимать по СНиП 11-23-81* в зависимости

от гибкости отдельной ветви на участке между узлами соединительной

решетки в случае, если ветвь работает на центральное сжатие и в

-

функции от условной гибкости Лвет и приведенного относительного

эксцентриситета для ветви, работающей на сжатие с изгибом.

Значения Mеf принимаются с учетом требований пп. 3.20-3.22.

Для двухветвевых колонн с ветвями двутаврового и швеллерного

сечения, работающими на центральное сжатие, значение коэффициента

Фвет, вычисленного по СНиП 11-23-81*, следует домножить на попра-

вочный коэффициент Vо, принимаемый равным

- -

Vо- 1,0 + 0,04 Лвет при Лвет <=2,5

- , ( 35 )

Vо=1,1 при Лвет > 2,5

-

где Лвет - условная гибкость ветви на участке между узлами

соединительной решетки.

Для решетчатых колонн производственных зданий при отсутствии

-

повреждений элементов решетки допускается принимать Лef= Л.

- 21 -

3.19 Сжатые сквозные элементы стальных конструкций в случае

их общего искривления в плоскости соединительной решетки следует

рассчитывать по аналогии со сплошностенчатыми (см. п. 3.14). Поп-

равочный коэффициент к относительному эксцентриситету вычисляется

вместо формулы (23) по формуле

-----

/

/ m

k= 0,8+0,25 --------- . (36)

-

Леf

3.20 Проверку устойчивости сквозного стержня, имеющего мес-

тное искривление ветви или ее ослабление на участке между узлами

соединительной решетки следует выполнять по формуле (32), причем

коэффициент Фвет необходимо вычислять с учетом требований п. 3.14.

Для сквозных стержней с дефектами, уменьшающими площадь поперечно-

го сечения ветви, в расчет следует вводить геометрические характе-

ристики сечения нетто.

3.21 Несущая способность сквозного стержня с дефектами или

повреждениями раскосов оценивается проверкой устойчивости сквозно-

го стержня в целом по рекомендациям п. 3.17 и дополнительной прове-

ркой несущей способности поврежденного (дефектного) раскоса в соо-

тветствии с требованиями пп. 3.14-3.17.

В случае невыполнения условия устойчивости для поврежденного

раскоса следует считать, что он выключается из работы и поперечная

сила воспринимается ветвями, работающими на изгиб; при этом коэф-

фициент Фвет в формуле (32) должен определяться как для сжа-

то-изогнутого элемента. Приведенный относительный эксцентриситет

для определения Фвет допускается находить в зависимости от макси-

мального изгибающего момента в ветви Мвет, вычисляемого по формуле:

Q lвет

Мвет = ---------, ( 37 )

4

где Q - величина поперечной силы в сквозном стержне;

lвет - длина ветви, принимаемая равной расстоянию между узлами

соединительной решетки.

В тех случаях, когда несущая способность раскосов не обеспе-

чивается в двух или более смежных панелях, эксплуатация сквозного

стержня не допускается независимо от результатов других проверок.

3.22 Устойчивость сквозных стержней с дефектами изготовления

в виде расцентровки раскосов (рисунок 2) следует проверить по фор-

муле (32), при этом коэффициент Фвет необходимо определять как

для сжато-изогнутого элемента с учетом изгибающего момента Мвет ,

вычисляемого по формуле:

Q t kp

Мвет= ------- , (38)

kж

где t - величина расцентровки раскосов;