---

max min ственно на более или на менее нагруженной

стороне крана;

В - база крана;

aн - коэфициент, принимаемый равным 0,03 при

центральном приводе механизма передвижения

и 0,01 - при раздельном приводе;

б) для многоколесных (8 колес и более) кранов с гибким подве-

н

сом Н принимается равным 0,1 от вертикальной нагрузки на колесо,

к

подсчитанной при расположении тележки с грузом, равным паспортной

грузоподЪемности крана, посередине моста, если только при этом вы-

полнены требования 10.6 табл. 10 настоящих норм.

н

Боковые силы Н , подсчитанные по формуле (7), могут быть при-

к

ложены:

- к колесам с одной стороны крана;

- к колесам по диагонали крана.

н

При этом к остальным колесам прикладываются силы 0,1 F

н max

(0,1 F ).

min

Если доли вертикальной и боковой нагрузок в общем напряжении

составляют не менее 30% каждая, то допускается вводить в расчет

коэффициент сочетания вертикального давления и боковой силы, рав-

ный 0,9.

- 11 -

2.19 Расчетные значения атмосферных нагрузок и воздействий

рекомендуется определять на основании данных ближайших метеостан-

ций, находящихся в аналогичных с рассматриваемым обЪектом условиях

по степени защищенности и типу местности.

Расчетное значение снеговой нагрузки определяется по формуле ,

SL = Ms + Ss (0,78 lnТ - 0,45),

где Т - прогнозируемый срок службы конструкции в годах;

Ms и Ss - оценки математического ожидания и стандарта выборки

годичных максимумов запаса в снежном покрове.

Для вычисления Ms и Ss следует использовать данные снегосЪе-

мок на защищенной от действия ветра площадке за период не менее 20

лет. При использовании данных для открытой площадки расчетная наг-

рузка Sт, вычисленная по формуле (8), корректируется путем деления

на коэффициент К= 1,2-0,IV (но; не более единицы), где V - сред-

няя скорость ветра за три наиболее холодных месяца.

Рассчетное значение ветрового давления вычисляется по формуле

2

W(Т) = 0,61 [V(Т)] (9)

Необходимая для этого расчетная скорость ветра равна

V(Т) = Mv+Sv ( 0,78 lnТ - 0,45 ) , (10)

где Т - прогнозируемый срок службы конструкции в месяцах;

Mv и Sv- оценки математического ожидания и стандарта выборки

месячных максимумов скорости ветра, составленной из

результатов срочных замеров анеморумбометром за период

не менее 15 лет.

При расположении здания на открытой местности допускается оп-

ределение ветровой нагрузки с учетом его фактической ориентации.

Для этого формируются выборки месячных максимумов скорости ветра

по каждому из направлений (С, СВ, В, ЮВ, Ю, ЮЗ, 3, СЗ), а затем

по формулам (10) и (9) вычисляются соответствующие расчетные ско-

рости ветра V(Т) и расчетные значения ветрового давления W(Т).

Нормативные значения снеговой и ветровой нагрузок для расче-

тов по второй группе предельных состояний следует определять путем

деления расчетных значений, вычисленных по формулам (8) и (9), на

соответствующие коэффициенты надежности по нагрузке из СНиП

2.01.07-85.

2.20 Для принятия решений о возможности кратковременной (до

ближайшего ремонта, но не более чем на один год) эксплуатации кон-

струкций допускается:

- принимать уменьшеное на 20% расчетное значение снеговых,

ветровых, гололедных нагрузок и температурных климатических воз-

действий, как для условий возведения при новом строительстве по

п.1.3 СНиП 2.01.07-85;

- принимать нормативные значения еквивалентных равномерно ра-

спределенных нагрузок от оборудования и складируемых материалов по

фактическим значениям, в том числе и в отступление от п. 3.2 СНиП

2.01.07-85 менее 3,0 КПа (300 кгс/м2) для плит и второстепенных

балок и менее 2,0 КПа (200 кгс/м2 ) для ригелей и колонн.

2.21 Если в процессе обследования достоверно установлено, что

конструкция подвергалась действию нагрузки Fmaх, сходной по типу с

предполагаемой, но превышающей ее нормативное значение Fн, то факт

- 12 -

подтверждения достаточной несущей способности допускается в даль-

нейшем учитывать путем введения расчетного значения указанной наг-

рузки по формуле:

F= Yf,rеd Fн, (11)

где приведенный коэффициент надежности по нагрузке вычисляется по

формуле:

б (б-в оригинале "сигма")

Fн

Yf,rеd = 1,0 + (Yf - 1,0) ( ------ ) , (12)

Fmax

Yf - коєффициент надежности по нагрузке, установленный для рас-

сматриваемого воздействия указаниями СНиП 2.01.07-85;

б - показатель степени, принимаемой б=3 для постоянных и времен-

ных длительных нагрузок б = 2 в прочих случаях.

2.22 Расчет на совместное действие нагрузок от снега, ветра

и мостовых кранов допускается выполнять с использованием коэффици-

ентов сочетания, определенных с учетом реальных статистических

данных и удельного влияния действующих нагрузок.

Расчетное усилие любого вида (продольная или поперечная сила,

изгибающий и крутящий моменты) в сечении или элементе конструкции

от одновременного действия снеговой, ветровой и крановой нагрузок

рекомендуется определять по формуле:

S=(Sс+Sв+Sк) , (13)

где Sс и Sв - усилия от неблагоприятно действующих расчетных

снеговой и ветровой нагрузок;

Sк - суммарное усилие от всех неблагоприятно действующих

крановых нагрузок, определенное по СНиП 2.01.07-85;

- коэффициент сочетания усилий, определяемый по

формуле

Сс Св Ск

= ------------- + -------------- + ------------, ( 14 )

Сс(1-Bc)+Bc Cв (1-Bв)+Bв Cк (1-Bк)+Bк

где Bc, Bв, Bк - коэффициенты, зависящие от вероятностных свойств

нагрузок;

Сс, Св, Ск - доли усилий или напряжений в сечении, учитывающие

удельное влияние снеговой, ветровой и крановой

нагрузок.

Коэффициенты Bс, Bв, Bк определяют по реальным статистичес-

ким данным о снеговой, ветровой и крановой нагрузках так, чтобы

была обеспечена равнонадежность элементов конструкций, запроекти-

рованных на различные комбинации усилий. В запас надежности допус-

кается принимать Bс = 1,56; Bв = 1,69; Bк = 1,66.

При вычислении коэффициента сочетания удельное значение

снеговой, ветровой и кранових нагрузок учитываются их долями:

Sc Sв Sк

С = ---------; Cв = ---------; Cк= ----------, ( 15 )

Sc+Sв+Sк Sc+Sв+Sк Sс+Sв+Sк

- 13 -

При сложных видах деформации, когда в сечении действует нес-

колько разнородных силовых факторов, в приведенные формулы вместо

усилий Sс, Sв и Sк от снеговой, ветровой и крановой нагрузок сле-

дует подставлять максимальные краевые напряжения в сечении от дей-

ствия соответствующих расчетных нагрузок.

При расчете на другие виды нагрузок и воздействий коэффициен-

ты сочетаний принимаются по СНиП 2.01.07-85.

Определение усилий в элементах

2.23 Внутренние усилия (напряжения) в элементах конструкций

определяются расчетом.

Расчет конструкций, как правило, следует выполнять на ЭВМ по

уточненным расчетным схемам. Для выявления наиболее неблагоприят-

ного расчетного состояния целесообразно исследовать несколько ва-

риантов расчетных схем, учитывающих:

- вариантность жесткостных характеристик элементов и соедине-

ний, определяемую дефектами и повреждениями, расстройством узловых

сопряжений и т.п.;

- влияние на работу несущих конструкций жесткостных характе-

ристик ограждающих конструкций, покрытий, перекрытий, а также тех-

нологического оборудования (например, трубопроводных систем).

2.24 Жесткость элементов принимается по их фактическим разме-

рам и геометрическим характеристикам, если выполнены все требова-

ния СНиП 11-23-81* по относительным толщинам стенок, свесам полок,

раскреплениям составных элементов прокладками и решетками и т.п.

Элементы, имеющие общие искривления в расчетной схеме, допус-

кается принимать прямолинейными, однако с уменьшенной осевой жес-

ткостью ЕА, которая умножается на коэфициент Q1, учитывающий повы-

шенную деформативность изогнутого стержня (при статическом расче-

те), или коэффициент Q2, учитывающий пониженную отпорность изогну-

того стержня (при проверке устойчивости). Коэффициенты Q1 и Q2 вы-

числяют по формулам:

1

Q1 = --------------- ; (16)

2

0,25 (2+-X)p

1+ --------------

2

( 1 +-X )

1

Q2 = ------------- , (17)

2

0,5 p

1+ ---------

3

(1+-X)

fo

де р = --- - отношение стрелки искрывления к радиусу инерции

іo в плоскости искривления;

бo (б-в оригинале "сигма")

X = --- - отношение ожидаемого значения осевого напряжения

бэ бо к критическому напряжению

- 14 -

2

lo п Е (п-в оригинале "пи")

бэ = -------.

2

і

о

Знак "плюс" в формулах (16) и (17) относится к растяжению,

знак "минус" - к сжатию.

3 ОЦЕНКА ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Оценка на основании опыта эксплуатации

3.1 Проводить оценку только на основании опыта эксплуатации

допускается, если одновременно выполняются следующие условия:

- конструкция используется не менее 25 лет;

- в дальнейшем не предполагается изменение режима работы и

методов эксплуатации.

Указанный 25-летний срок может быть сокращен (но не менее чем

до десяти лет), если относительная доля снеговой нагрузки в расче-

тной комбинации меньше 25% и срок действия принимаемого решения не

превышает третьей части срока фактической эксплуатации конструк-

ции.

3.2 Техническое состояние конструкции может быть признано ра-

ботоспособным, если при выполнении требований п. 3.1 обследованием

не обнаружены дефекты и повреждения категории А и Б по п.2.9. В

противном случае для принятия решения требуется выполнить расчет-

ную или экспериментальную оценку технического состояния конструк-

ции.

Оценка пробным нагружением

3.3 Пробное нагружение осуществляется с целью експерименталь-

ной проверки работоспособности конструкции.

Перед реализацией пробного нагружения должны быть проведены

необходимые проверки для составления рабочей программы, которая

обязана содержать:

- описание цели эксперимента;

- выделение отдельных элементов или других частей конструк-

ции, подлежащих нагружению;

- способ создания пробной нагрузки;

- описание процесса нагружения, его этапов и последовательно-

сти работ;

- определение измеряемых параметров и мест замеров, указание

на необходимую точность измерений;

- величину максимальной пробной нагрузки;

- мероприятия по технике безопасности и сохранению материаль-

ных ценностей.

3.4 Пробное нагружение может быть осуществлено загрузкой всей

конструкции, для которой выполняется оценка технического состояния

(например, одного междуэтажного перекрытия) или нескольких заранее

отобранных конструктивных элементов. В последнем случае необходимо

----

/

отобрать не менее чем n > = 0,3 / N конструктивных элементов из

общего их числа N, одинаковых по конструктивному оформлению, наз-

начению и условиям работы.

- 15 -

Для связанных в единую совместно работающую систему конструк-

ций рекомендуется таким образом выделить нагружаемую часть, чтобы

она по возможности была мало связана с ненагружаемой частью кон-

струкций. Если это невозможно, то следует определить величину про-

бной нагрузки с учетом влияния ненагружаемой части конструкции.

Во всех случаях должна быть тщательно оценена постоянная наг-

рузка или та ее часть Gо, которая будет действовать на контролиру-

емую конструкцию в момент пробного нагружения.

3.5 Для пробной нагрузки устанавливается два характерных зна-

чения:

первое - Рsег, соответствующее такому сочетанию пробной и по-

стоянной нагрузок Gо, когда внутренние усилия (напряжения) в рас-

четном элементе (сечении) оказываются такими же, как и при дейс-

твии на конструкцию эксплуатационных нагрузок и воздействий, их

нормативных значений;

второе - Рu, соответствующее такому сочетанию пробной и пос-

тоянной нагрузок, когда внутренние усилия (напряжения) в расчетном

элементе (сечении) соответствуют действию расчетных значений наг-

рузок на конструкцию.

Умножением указанных характерных значений на коэффициент бе-

зопасности Ya = 1 + a. определяется первое и второе контрольные

значения пробной нагрузки

Р1к = ( 1 + а ) Pser, P2k = ( 1 + a ) Pu (18)

Здесь ---

n /

a=0,4 Bот [(1 - ------ / N) (0,2 + Yо) +0,4 Yо], ( 19 )

(а-в оригинале (альфа") 2

(B-в оригинале (бета")

Go

Yo = ------ . ( 20 )

Go+Pu

Коэффициент Bот = 1,5, если ожидаемый характер отказа носит

внезапный характер (потеря устойчивости, хрупкое разрушение и

т.п.) и Bот= 1 при отказе типа пластического течения материала.

--- ---

/ /

Если n >=2 / N, то в формуле (19) принимается n = 2 / N.

Такое же значение следует принимать и в том случае, когда взятые

для пробного нагружения конструкции сознательно отбирались из чис-

ла наиболее слабых частей всей совокупности из конструкций (с наи-

большими значениями дефектов и повреждений и т.п.).

3.6 При создании пробного нагружения следует выбирать такие

способы (например, с помощью гидравлических домкратов), которые

позволяют контролировать величину нагрузки с точностью + -5 %.

Процесс нагружения необходимо предусмотреть таким образом,

чтобы по наблюдаемому поведению загружаемого контрольного елемента

можно было судить об ожидаемом поведении всей конструкци. Для это-

го заранее должны быть определены ступени нагружения, время выдер-

жки и наблюдения, измеряемые параметры (например, перемещения или

углы поворота), места проведения замеров, применяемые приборы.

Измерение перемещений следует выполнять приборами, обеспечи-

вающими точность +-2% от ожидаемых максимальных значений.

- 16 -

3.7 Нагружение следует проводить ступенями. До достижения