До початку сторінка 79 з 100
N - перпендикуляр, опущенный из центра кривой основного пути на направление бокового пути;
Q - расстояние от основания этого перпендикуляра до центра перевода.
Эти параметры рассчитывают в зависимости от способа укладки стрелочного перевода на кривой. Для этого переустраивают кривую с заменой части круговой кривой прямолинейной вставкой с сопрягающими кривыми. Прямая вставка должна быть равна длине стрелочного перевода.
Расчет параметров при укладке стрелочных переводов на прямой вставке, равной длине стрелочного перевода
Стрелочный перевод укладывается на хорде или секущей
а) Боковой путь направлен от центра кривой (рис. 17.9)
Рис. 17.9
N = (R - f) cosa + n sina;
Q = (R - f) sina - n cosa
б) Боковой путь направлен к центру кривой (рис. 17.10)
Рис. 17.10
N = (R - f) cosa - n sina;
Q = (R - f) sina + n cosa
Стрелочный перевод укладывается на касательной
а) Боковой путь направлен от центра кривой (рис. 17.11)
Рис. 17.11
N = R cosa + n sina;
Q = R sina - n cosa
б) Боковой путь направлен к центру кривой (рис. 17.12)
Рис. 17.12
N = R cosa - n sina;
Q = R sina + n cosa
Стрелочный перевод укладывается на тангенсах кривой
(рис. 17.13)
Рис. 17.13
N = R;
Расчет съездов
а) Съезд между концентрическими кривыми путями (рис. 17.14)
Рис. 17.14
Даны Rс, N, Q, N1, Q1.
l = b + ko, (по табл. 16.52).
Определяются l1 и j.
Расчетные формулы:
; ;
; j = g - y;
l1 = Q1 - P sinj.
Проверка:
(Q + l) cos j - (N - Rc) sin j + l1 = Q1
б) Съезд между к р к п ы м и и прямыми п у г л м и (рис. 17.15)
Рис. 17.15
Даны Rс, N, Q, l, a, d.
Координаты точек
К (хк, ук); О (хо, уо).
Определяются
j, l1, С (хс, ус).
Расчетные формулы:
А = (хк - хо) cosD + (ук - уо) sin D;
В = (ук - уо) cosD - (хк - хо) sin D;
; ;
; j = g - y;
l1 = A - P siny; D = a + d;
хс = xo - N sin(j + D) + Q cos(j + D);
yс = yo + N cos(j + D) + Q sin(j + D).
Проверка:
(B - Rc) cosj - (A - l1) sinj + Rc = N;
(B - Rc) sinj + (A - l1) cosj - l2 = Q
Е, м
j
Т
х1
у1
х2
у2
L
2 (l + K)
°
¢
¢¢
При a = 6°20¢25¢¢ R = 200 м, l = 24 м
9,6
4
11
49
7,33
31,14
3,46
45, 56
6,14
76,70
77,30
10,0
4
30
21
7,87
31,68
3,52
47,14
6,48
78,82
79,46
10,6
4
57
13
8,65
32,45
3,60
49,41
7,00
81,86
82,58
11,0
5
14
33
9,16
32,96
3,66
50,90
7,34
83,86
84,60
12,0
5
56
07
10,37
34,16
3,80
54,42
8,20
88,58
89,44
13,0
6
35
31
11,52
35,30
3,92
57,76
9,08
93,06
94,02
14,0
7
13
00
12,61
36,39
4,04
60,91
9,96
97,30
98,38
14,4
7
27
33
13,04
36,81
4,09
62,13
10,31
98,94
100,08
15,0
7
48
55
13,66
37,43
4,16
63,93
10,84
101,36
102,56
15,9
8
20
40
14,59
38,35
4,25
66,57
11,65
104,92
106,56
16,0
8
23
22
14,67
38,43
4,27
66,81
11,73
105,24
106,56
17,0
8
56
33
15,64
39,40
4,38
69,58
12,62
108,98
110,42
18,0
9
28
37
16,58
40,33
4,48
72,23
13,52
112,56
114,16
19,0
9
59
40
17,49
41,24
4,58
74,80
14,42
116,04
104,60
20,0
10
29
45
18,37
42,11
4,68
77,27
15,32
119,38
121,28
21,0
10
59
01
19,23
42,97
4,77
79,69
16,23
122,66
124,68
22,0
11
27
31
20,06
43,80
4,87
82,00
17,13
125,80
128,00
22,5
11
42
02
20,49
44,22
4,91
83,18
17,59
127,40
129,68
23,0
11
55
17
20,88
44,61
4,96
84,27
18,04
128,88
131,22
24,0
12
22
23
21,68
45,40
5,04
86,46
18,96
131,86
134,38
25,0
12
48
52
22,46
46,18
5,13
88,62
19,87
134,80
137,46
26,0
13
14
47
23,22
46,94
5,22
90,69
20,78
137,63
140,48
27,0
13
40
09
23,97
47,68
5,30
92,72
21,70
140,40
143,42
28,0
14
05
01
24,71
48,41
5,38
94,73
22,62
143,14
146,32
29,0
14
29
25
25,42
49,13
5,46
96,67
23,54
145,80
149,16
30,0
14
53
22
26,13
49,82
5,54
98,54
24,46
148,36
151,94
При a = 6°20¢25¢¢ R = 300 м, l = 24 м
9,6
3
00
35
7,88
31,69
3,52
47,25
6,08
78,94
79,52
10,0
3
14
25
8,48
32,28
3,59
49,24
6,41
81,52
81,94
10,6
3
34
43
9,37
33,17
3,69
51,91
6,91
85,08
85,48
11,0
3
47
53
9,95
33,74
3,75
53,64
7,25
87,33
87,78
12,0
4
19
35
11,33
35,11
3,90
57,77
8,10
92,88
93,30
13,0
4
49
51
12,65
36,43
4,05
61,73
8,95
98,16
98,50
14,0
5
18
48
13,92
37,69
4,19
64,95
9,81
102,64
103,64
14,4
5
30
03
14,41
38,18
4,24
66,38
10,16
104,56
105,60
15,0
5
46
37
15,14
38,90
4,32
68,50
10,68
107,40
108,50
15,9
6
10
47
16,19
39,94
4,44
71,56
11,46
111,50
112,72
16,0
6
13
26
16,31
40,06
4,45
71,90
11,55
111,96
113,18
17,0
6
39
10
17,44
41,19
4,58
75,17
12,42
116,36
117,66
18,0
7
04
25
19,54
42,28
4,70
78,34
13,30
120,62
122,08
19,0
7
28
45
19,61
43,31
4,82
81,42
14,18
124,76
126,32
20,0
7
52
25
20,64
44,37
4,93
84,39
15,07
128,76
130,46
21,0
8
15
26
21,65
45,37
5,01
87,27
15,96
132,64
134,46
22,0
8
37
53
22,64
46,35
5,15
90,09
16,85
136,44
138,38
22,5
8
48
55
23,12
46,83
5,20
91,47
17,30
138,30
140,32
23,0
8
59
48
23,60
47,31
5,26
92,83
17,74
140,14
144,22
24,0
9
21
13
24,54
48,24
5,36
95,50
18,64
143,74
145,94
25,0
9
42
10
25,46
49,16
5,46
98,10
19,54
147,26
149,60
26,0
10
02
42
26,37
50,06
5,56
100,66
20,44
150,72
153,18
27,0
10
22
42
27,24
50,93
5,66
103,11
21,34
154,04
156,68
28,0
10
42
32
28,12
51,80
5,76
105,56
22,24
157,36
160,14
29,0
11
01
53
28,94
52,65
5,85
107,95
23,15
160,60
163,52
30,0
11
20
55
29,81
53,48
5,94
110,28
24,06
163,76
166,84
При a = 6°20¢25¢¢ R = 200 м, l = 21 м
9,6
4
42
05
8,21
29,03
3,23
45,15
6,37
74,18
75,50
10,0
4
59
47
8,73
29,54
3,28
46,66
6,71
76,20
76,88
10,6
5
25
42
9,48
30,30
3,37
48,86
7,23
79,15
79,90
11,0
5
42
22
9,97
30,78
3,42
50,27
7,58
81,05
81,84
12,0
6
22
27
11,14
31,94
3,55
54,66
8,45
85,60
86,50
13,0
7
00
34
12,25
33,05
3,67
56,88
9,33
89,93
90,94
14,0
7
37
00
13,31
34,10
3,79
59,94
10,21
94,05
95,10
14,4
7
51
07
13,73
34,51
3,84
61,13
10,56
95,64
96,82
15,0
8
11
53
14,33
35,12
3,90
62,87
11,10
97,98
99,24
15,9
8
42
12
15,22
36,00
4,00
65,39
11,90
101,39
102,76
16,0
8
45
29
15,32
36,09
4,01
65,67
11,99
101,76
103,14
17,0
9
17
56
16,27
37,01
4,12
68,36
12,88
105,40
106,92
18,0
9
49
21
17,19
37,95
4,22
70,97
13,78
108,92
111,16
19,0
10
19
41
18,08
38,84
4,32
73,47
14,68
112,30
114,10
20,0
10
49
15
18,94
39,70
4,41
75,90
15,59
115,59
117,54
21,0
11
18
03
19,79
40,54
4,50
78,25
16,50
118,79
120,90
22,0
11
48
00
20,61
41,36
4,60
80,53
17,40
121,89
124,14
22,5
11
59
44
21,01
41,76
4,64
81,64
17,86
123,40
125,74
23,0
12
13
19
21,41
42,15
4,68
82,75
18,32
124,90
127,32
24,0
12
40
00
22,20
42,93
4,77
84,91
19,23
127,84
130,42
25,0
13
06
08
22,97
43,70
4,86
87,02
20,14
130,72
133,46
26,0
13
31
39
23,72
44,45
4,94
89,06
21,06
133,51
136,44
27,0
13
56
41
24,46
45,18
5,02
91,07
21,98
136,25
139,36
28,0
14
21
13
25,18
45,90
5,10
93,02
22,90
138,92
142,20
29,0
14
45
20
25,90
46,61
5,18
94,93
23,82
141,54
145,02
30,0
15
09
01
26,60
47,31
5,25
96,81
24,74
144,13
147,76
Сокращенный съезд (с прямой вставкой) (рис. 17.4)
Рис. 17.4
Даны: a, R, l, E, d.
Определяются j, L.
Расчетные формулы:
; j = y - (y ± a);
; К = 0,0174533Rj;
;
у1 = (l + T) sina;
у2 = у1 + (2Т + d) sin(j + a);
х1 = (l + T) cosa;
х2 = х1 + (2Т + d) cos(j + a);
СЪЕЗДЫ МЕЖДУ ПРЯМЫМИ ПАРАЛЛЕЛЬНЫМИ ПУТЯМИ С КРЕСТОВИНАМИ РАЗНЫХ МАРОК
Обыкновенный съезд (рис. 17.5)
Рис 17.5
Даны: l, a, a1, E, R.
Определяются Т, l1 и L.
Расчетные формулы:
;
;
L = (l + T) cosa + (l1 + T) cosa1
Сокращенный съезд (рис. 17.6)
Рис. 17.6
1. Даны: a, a1, l, l1, R, E, d.
Определяются j, j1 и L.
Расчетные формулы:
;
j = у - (a + y); j1 = у - (a1 + y);
;
L = (l + T) cosa + (Т + d + T1) cos(g - Y) + (T1 + l1) cosa1
2. Даны: a, a1, l, R, E, d, a + j = a1 + j1
Определяются j, j1 и L.
Расчетные формулы:
;
j = у - (a + y); j1 = у - (a1 + y);
L = l (cosa + cosa1) - R(sina + sina1) + 2R sin(g - y) + d cos(g - Y)
СЪЕЗДЫ МЕЖДУ ПРЯМЫМИ ПАРАЛЛЕЛЬНЫМИ ПУТЯМИ
Обыкновенный съезд (рис. 17.7)
Рис. 17.7
Даны: a, a1, l, E, b и R.
Определяются L, j, и l1.
Расчетные формулы:
j = b + a1 - a; ;
;
L = (l + T) cosa + (l1 + T) cos(b + a1)
Сокращенный съезд (рис. 17.8)
Рис. 17.8
1. Даны: a, a1, l, E, b, R и d.
Определяются L, j, j1
Расчетные формулы:
;
;
j = у - (a + y); ;
j1 = у - (a1 + b + y); ;
L = (l + T) cosa + (Т + d + T1) cos(a + j) + (l + T1) cos(a1 + b)
2. Даны: a, a1, l, l1, E, b, R и d.
Определяются L, j, j1.
Расчетные формулы:
;
;
j = у - (a + y); j1 = у - (a1 + b + y);
; ;
L = (l + T) cosa + (Т + d + T1) cos(a + j) + (l1 + T1) cos(a1 + b)
УКЛАДКА СЪЕЗДОВ МЕЖДУ КРИВЫМИ ПУТЯМИ
При определении элементов укладки съездов между кривыми путями используют следующие параметры:
N - перпендикуляр, опущенный из центра кривой основного пути на направление бокового пути;
Q - расстояние от основания этого перпендикуляра до центра перевода.
Эти параметры рассчитывают в зависимости от способа укладки стрелочного перевода на кривой. Для этого переустраивают кривую с заменой части круговой кривой прямолинейной вставкой с сопрягающими кривыми. Прямая вставка должна быть равна длине стрелочного перевода.
Расчет параметров при укладке стрелочных переводов на прямой вставке, равной длине стрелочного перевода
Стрелочный перевод укладывается на хорде или секущей
а) Боковой путь направлен от центра кривой (рис. 17.9)
Рис. 17.9
N = (R - f) cosa + n sina;
Q = (R - f) sina - n cosa
б) Боковой путь направлен к центру кривой (рис. 17.10)
Рис. 17.10
N = (R - f) cosa - n sina;
Q = (R - f) sina + n cosa
Стрелочный перевод укладывается по касательной
а) Боковой путь направлен от центра кривой (рис. 17.11)
Рис. 17.11
N = R cosa + n sina;
Q = R sina - n cosa
б) Боковой путь направлен к центру кривой (рис. 17.12)
Рис. 17.12
N = R cosa - n sina;
Q = R sina + n cosa
Стрелочный перевод укладывается на тангенсах кривой
(рис. 17.13)
Рис. 17.13
N = R;
Расчет съездов
а) Съезд между концентрическими кривыми путями (рис. 17.14)
Рис. 17.14
Даны Rс, N, Q, N1, Q1.
l = b + ko, (по табл. 16.52).
Определяются l1 и j.
Расчетные формулы:
; ;
; j = g - y;
l1 = Q1 - P sinj.
Проверка:
(Q + l) cos j - (N - Rc) sin j + l1 = Q1
б) Съезд между кривыми и прямыми углами (рис. 17.15)
Рис. 17.15
Даны Rс, N, Q, l, a, d.
Координаты точек
К (хк, ук); О (хо, уо).
Определяются
j, l1, С (хс, ус).
Расчетные формулы:
А = (хк - хо) cosD + (ук - уо) sin D;
В = (ук - уо) cosD - (хк - хо) sin D;
; ;
; j = g - y;
l1 = A - P siny; D = a + d;
хс = xo - N sin(j + D) + Q cos(j + D);
yс = yo + N cos(j + D) + Q sin(j + D).
Проверка:
(B - Rc) cosj - (A - l1) sinj + Rc = N;
(B - Rc) sinj + (A - l1) cosj - l2 = Q
17.4. СПЛЕТЕНИЕ ПУТЕЙ (рис. 17.16) *
Рис 17.16. Сплетение путей
Lп - общая длина сплетения (Lп = 2L + l); l - длина участка совмещенных путей; L - длина участка сплетения, определяемая расчетом
_____________
* После утверждения Норм устройства и основных указаний по содержанию колеи 1435 мм значения отдельных величин, приведенных в табл. 17.5, 17.6 и 17.7, будут изменены.
Путь с совмещенными колеями может быть четырех- или трехниточным.
Четырехниточный путь может быть образован путем совмещения:
а) более узкой колеи S2 с основой - более широкой S1 (рис. 17.17);
б) более широкой колеи S1 с основной - более узкой S2 (рис. 17.18);
в) двух путей (рис. 17.19) с колеёй одинаковой ширины S = S1 = S2.
Рис. 17.17
Рис. 17.18
Рис. 17.19
Рис 17.20
Трехниточный путь может быть образован совмещением двух путей с колеёй различной ширины (рис. 17.20). Трехниточное совмещение путей возможно лишь при условии, если S1 - S2 ³ К. Значение К берут из табл. 17.5.
Таблица 17.5
Наименьшие расстояния между рабочими гранями сближенных рельсов
Типы рельсов совмещенного пути
Наименьшее расстояние Кmin, мм, при зазоре между гранями подкладок » 30 мм
Типы рельсов совмещенного пути
Наименьшее расстояние Кmin, мм, при зазоре между гранями подкладок » 30 мм
колеи основного (прямого) пути
колеи вплетаемого пути
колеи основного (прямого) пути
колеи вплетаемого пути
Р65
Р65
390
Р50
Р50
340
P65
Р50
365
Р50
Р43
330
Р65
Р43
355
Р43
Р43
320
Расчет сплетения путей (рис. 17.21, табл. 17.6 и 17.7)
Рис. 17.21
Даны S1, S2, a, m, R1, R2, К, l, Е.
Определяются L и d.
Расчетные формулы:
1. При S1 > S2:
;
Проверка:
;
L = (T1 + T2 + d) cosa + T1 + T2.
2. При S1 = S2.
;
Таблица 17.6
Наибольший возможный радиус, м, сопрягающей кривой R1 при tg a = 1/11
Тип рельсов
Длина переднего конца крестовины т, м
Ширина колеи сплетаемых путей, мм
1524 и 1524
1524 и 1435
1524 и 1524
1524 и 1435
1524 и 1524
1524 и 1435
Рельсы без подкладок
Рельсы на подкладках
двухребордчатых
одноребордчатых
Р65
2,95
260
240
210
190
-
-
Р50
2,65
270
250
230
210
-
-
Р43
2,65
280
250
240
220
600
240
Примечание. При tg a = 1/9 значения R1 составляют 170¸190 м при укладке сплетаемых путей без подкладок, при укладке путей на двухребордчатых подкладках R1 = 140¸170 м.
Таблица 17.7
Размеры L и d, м, при укладке сплетения на двухребордчатых подкладках при различных междупутьях (см. рис. 17.21)
(tg a = 1/11; R1 = 200 м; T1 = 9,07 м); S1 = S2; l = К
R2, м
Т2, м
Тип рельсов
К, мм
Е = 4,1 м
Е = 4,8 м
Е = 5,3 м
L
d
L
d
L
d
200
9,7
Р65
360
59,28
23,17
66,98
30,90
72,48
36,42
Р50
310
59,83
23,72
67,53
31,45
73,03
36,98
Р43
290
60,05
23,94
67,75
31,67
73,25
37,20
300
13,61
Р65
360
63,82
18,63
71,52
26,36
77,02
31,88
Р50
310
64,37
19,18
72,07
26,91
77,57
32,44
Р43
290
64,59
19,40
72,29
27,13
77,79
32,66
400
18,74
Р65
360
68,65
14,09
76,05
21,82
81,55
27,34
Р50
310
68,90
14,64
76,60
22,37
82,10
27,90
Р43
290
69,12
14,86
76,82
22,59
82,32
28,12
500
22,68
Р65
360
72,89
9,56
80,59
17,29
86,09
22,81
Р50
310
73,44
10,11
81,14
17,84
86,64
23,37
Р43
290
73,66
10,33
81,36
18,06
86,86
23,59
600
27,22
Р65
360
77,43
5,02
85,13
12,75
90,63
18,27
Р50
310
77,98
5,57
85,68
13,30
91,18
18,83
Р43
290
78,20
5,79
85,90
13,52
91,40
19,05
Примечания. 1. Ширина колеи обоих сплетаемых путей 1524 мм.
2. При разной ширине колеи сплетаемых путей L и d уменьшаются на величину r, подсчитываемую по формуле r =0,5 (S1 - S2) ctg a.
17.5. РАССТОЯНИЕ МЕЖДУ ОСЯМИ ПУТЕЙ В КРИВЫХ а) Касательные к кривым в их начале параллельны
Расстояние по нормали к наружной кривой (рис. 17.22)
Рис. 17.22
Даны R, R1, К, l, Е.
Определяется Еj
Расчетные формулы:
;
А = (R - R1 - Е) sin j - l cos j;
В = (R - R1 - Е) cos j + l sin j,
Еj = R - R1 + y*A - B
* См. сноску на с.
Расстояние по нормали к внутренней кривой (рис. 17.23)
Рис. 17.23
Даны R, R1, К, l, Е.
Определяется Еj
Расчетные формулы:
;
А = (R - R1 - Е) sin j - l cos j;
В = (R - R1 - Е) cos j + l sin j,
Еj = R - R1 - y*A - B
б) Касательные к кривым в их начале непараллельны
Побачили розбіжність з офіційним текстом?