Продольную конструктивную арматуру каркасов, рабочую и конструктивную арматуру сеток, а также косвенную арматуру в виде гребенок следует принимать из указанной выше проволоки класса Вр-1.
2.7. Сварные товарные сетки должны удовлетворять требованиям ГОСТ 8478-81, а сварные арматурные изделия и стальные закладные изделия и соединительные накладки - требованиям ГОСТ 10922-75.
2.8. Арматурные каркасы и сетки должны изготовляться при помощи контактной точечной электросварки, а заготовки напрягаемой арматуры класса А-IV длиной более 11,5 м при помощи стыковой электросварки в соответствии с требованиями ГОСТ 14098-68 и СН 393-78. Стыковку напрягаемой арматуры класса А-IV следует осуществлять в четвертях пролета коробчатого настила.
2.9. Для закладных изделий и соединительных накладок рекомендуется применять прокатную углеродистую сталь класса С 38/23 согласно СНиП II-23-81.
2.10. Антикоррозионная защита закладных изделий соединительных накладок должны осуществиться в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-85.
3. РАСЧЕТ КОРОБЧАТОГО НАСТИЛА ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ
Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси коробчатого настила
3.1. Расчет коробчатых настилов при ξ = x / h0 ≤ ξR должен производиться в зависимости от положения границы сжатой зоны:
а) если граница сжатой зоны проходит в полке, т.е. соблюдается условие
Rs As ≤ Rb b′f h′f + Rsc A′s, (2)
расчет производится как для прямоугольного сечения шириной в соответствии с указаниями п. 3.15 СНиП 2.03.01-84;
б) если граница сжатой зоны проходит в ребре, т.е. условие (2) не соблюдается, расчет производится из условия
M ≤ Rb b x (h0 - 0,5x) + Rb (b′f - b) h′ (h0 - 0,5h′f) + Rsc A′s (h0 - a′), (3)
при этом высота сжатой зоны бетона x определяется из формулы
Rs As - Rsc A′s = Rb b x + Rb (b′f - b) h′f, (4)
и принимается с учетом указаний п. 3.17 СНиП 2.03.01-84. Величина b′f, вводимая в расчет, принимается равной 8 · h′f.
Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси коробчатого настила
3.2. Расчет должен производиться на действие поперечной силы и изгибающего, момента в соответствии с указаниями пп. 3.29 - 3.33 СНиП 2.03.01-84 и «Пособия по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов» (М.: ЦИТП, 1986).
3.3. Особые указания по размещению поперечной арматуры в ребрах коробчатого настила, в том числе на торцовых участках конструкции, приведены в пп. 11.7 и 11.8.
Расчет сечений полок коробчатого настила
3.4. Расчет сечений полок коробчатого настила в их пролетах и на опорах рекомендуется производить на действие момента, определяемого по приближенной формуле
M = (q l2) / 11, (5)
где q - эквивалентная равномерно распределенная нагрузка;
l - пролет полки, равный расстоянию между осями ребер коробчатого настила.
3.5. Расчет на продавливание полок коробчатого настила от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться из условия
F ≤ α Rbt Um h0, (6)
где F - продавливающая сила;
Um - среднее арифметическое величины периметров верхнего и нижнего основания пирамиды, образующейся при продавливании в пределах рабочей высоты сечения полок h0 (h0 = hf + hбетонной подготовки).
Для коробчатых настилов перекрытий зданий промышленных предприятий при определении Um обязательно включение в расчет на продавливание бетонной подготовки пола толщиной не менее 70 мм.
4. РАСЧЕТ КОРОБЧАТОГО НАСТИЛА ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ
Расчет по образованию трещин, нормальных и наклонных к продольной оси коробчатого настила
4.1. Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси коробчатого настила, следует выполнять для двух зон конструкции:
а) для верхней до приобретения бетоном проектной прочности расчет производится в местах установки монтажных петель на совместные воздействия усилий от обжатия напрягаемой арматурой и монтажных нагрузок;
б) для нижней после приобретения бетоном проектной прочности расчет производится в середине пролета на постоянные и временные нагрузки, возникающие в процессе эксплуатации.
4.2. Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси коробчатого настила, следует выполнять на уровне центра тяжести приведенного сечения:
а) в середине пролета;
б) в конце зоны передачи напряжений.
Расчет коробчатого настила по раскрытию трещин
4.3. Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси коробчатого настила, рекомендуется выполнять только для нижней зоны конструкции, в середине пролета в соответствии с пп. 4.14 и 4.15 СНиП 2.03.01-34, а также методом конечных элементов, программа расчета по которому разработана НИИСК Госстроя СССР.
4.4. Расчет по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси коробчатого настила, следует выполнять на уровне центра тяжести приведенного сечения на расстоянии от опоры не меньше h0.
Расчет по закрытию трещин, нормальных к продольной оси коробчатого настила
4.5. Расчет следует выполнять в соответствии с п. 4.19 СНиП 2.03.01-84.
Расчет коробчатого настила по деформациям
4.6. Величины кривизны и деформаций коробчатого настила следует определять в соответствии с пп. 4.22 - 4.24, 4.25 - 4.31 СНиП 2.03.01-84.
Расчет по образованию и раскрытию трещин в приопорной зоне нижней полки коробчатого настила
4.7. Расчет по образованию и раскрытию трещин в приопорной зоне нижней полки коробчатого настила от усилий предварительного обжатия напрягаемой арматурой следует выполнять из условия рассмотрения этой зоны как внецентренно растянутого в поперечном направлении элемента в соответствии с требованиями п. 4.5 СНиП 2.03.01-84.
4.8. Расчетное сечение приопорной зоны нижней полки коробчатого настила следует принимать прямоугольным, шириной, равной толщине полки, и высотой, равной половине расстояния в чистоте между ребрами конструкции.
4.9. Усилие предварительного обжатия напрягаемой арматурой, действующее на расчетное сечение приопорной зоны нижней полки коробчатого настила, определяется по формуле
N = Kоб N01 h δп 0,5, (7)
где Kоб - коэффициент, определяемый по табл. 1;
N01 - усилие предварительного обжатия при натяжении одного каната или стержня напрягаемой арматуры с учетом первых потерь напряжения;
h - расстояние в чистоте между ребрами конструкции, деленное на два;
δп - толщина нижней полки конструкции.
Таблица 1
|
Число канатов или стержней напрягаемой арматуры в крайних и среднем ребрах коробчатого настила, шт. |
Kоб, 1/см2 |
|
1 + 1 + 1 |
12,9 |
|
1 + 2 + 1 |
13,4 |
|
2 + 1 + 2 |
25,8 |
|
2 + 2 + 2 |
24,2 |
|
2 + 3 + 2 |
21,1 |
|
3 + 2 + 3 |
32,2 |
|
3 + 3 + 3 |
32,5 |
|
3 + 4 + 3 |
33,5 |
|
4 + 3 + 4 |
43,1 |
|
4 + 4 + 4 |
42,1 |
|
4 + 5 + 4 |
41,1 |
|
5 + 4 + 5 |
50,3 |
|
5 + 5 + 5 |
49,3 |
|
5 + 6 + 5 |
48,6 |
|
6 + 5 + 6 |
56,2 |
|
6 + 6 + 6 |
55,4 |
Примечание. Табл. 1 дана только для двухпустотных коробчатых настилов, применяемых в практике проектирования и строительства.
4.10. Напряжения в арматуре приопорной зоны нижней полки коробчатого настила от усилий предварительного обжатия напрягаемой арматурой определяются по формуле
σs = N / As + (N lop) / (Za As), (8)
где Za = (h + Zs) / 2;
Zs - расстояние между стержнями арматуры в приопорной зоне нижней полки конструкции.
5. РАСЧЕТ КОРОБЧАТОГО НАСТИЛА НА ВОЗДЕЙСТВИЕ УСИЛИЙ, ВОЗНИКАЮЩИХ ПРИ ПОДЪЕМЕ, МОНТАЖЕ И ТРАНСПОРТИРОВАНИИ
5.1. При расчете коробчатых настилов на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от собственного веса конструкции следует вводить в расчет с коэффициентами динамичности, равными соответственно 1,4; 2,7 и 1,4. Коэффициент перегрузки от собственного веса конструкции при указанных расчетах не вводится.
6. ПРОСТРАНСТВЕННЫЙ РАСЧЕТ ПЕРЕКРЫТИЯ С КОРОБЧАТЫМИ НАСТИЛАМИ
6.1. Пространственный расчет перекрытия необходимо выполнять при наличии стыков между коробчатыми настилами, установленными в перекрытиях без промежутков, и неравномерных нагрузках, ширина приложения которых в поперечном направлении превышает величину l / 2 (где l - номинальная длина конструкции), а величины временных нормативных нагрузок равны или превышают значения, приведенные в табл. 2.
Таблица 2
|
Номинальная длина коробчатого настила, м |
Временные нормативные нагрузки, кПа (кгс/м2) |
|
|
|
коробчатые настилы без консольных свесов верхней полки |
коробчатые настилы с консольными свесами верхней полки |
|
12 |
10,5 (1050) |
7,0 (700) |
|
18 |
7,0 (700) |
5,0 (500) |
|
24 |
5,0 (500) |
3,0 (300) |
6.2. Пространственный расчет перекрытия с коробчатыми настилами следует считать поверочным и рекомендуется выполнять после проведения расчетов конструкций по нормальным и наклонным сечениям по предельным состояниям первой и второй групп. Методика и пример расчета приведены в прил. 1.
7. РАСЧЕТ КОРОБЧАТЫХ НАСТИЛОВ ПЕРЕКРЫТИЙ НА ДИНАМИЧЕСКИЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ
7.1. Расчет коробчатых настилов перекрытий на динамические воздействия необходимо проводить с учетом совместной работы конструкций с армированной бетонной подготовкой пола толщиной не менее 70 мм.
7.2. Динамические нагрузки от технологического оборудования и расстановку его следует принимать в соответствии с заданием на строительное проектирование и паспортными данными на оборудование, представляемыми заводами-изготовителями. При отсутствии перечисленных данных их назначают согласно указаниям «Инструкции по определению динамических нагрузок от машин, устанавливаемых на перекрытиях промышленных зданий» (М.: Стройиздат, 1966).
8. РАСЧЕТ КОРОБЧАТОГО НАСТИЛА НА ТЕМПЕРАТУРНЫЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ
8.1. Температурные воздействия на коробчатый настил, которые могут возникать в процессе монтажа зданий при большой разнице температур по высоте сечения конструкции, следует предотвращать. Для этого монтаж конструкций и их закрепление в проектном положении необходимо выполнять в соответствии с требованиями, приведенными в п. 12.2.
9. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПОКРЫТИЙ С КОРОБЧАТЫМИ НАСТИЛАМИ
Расчет требуемого сопротивления теплопередаче покрытия
9.1. Величину требуемого сопротивления теплопередаче покрытия следует определять для двух зон: а) над пустотами коробчатых настилов; б) над консольными свесами верхней полки коробчатых настилов или при их отсутствии в промежутках между коробчатыми настилами.
9.2. Требуемое сопротивление теплопередаче покрытий для зоны «а» следует определять по методике НИИСФ Госстроя СССР «Разработка инженерных методов теплотехнического расчета покрытий с пустотным настилом при обтекании поверхности сжатым воздухом» из расчета невыпадения конденсата в пустотах коробчатых настилов при пропуске через них воздуха с относительной влажностью более 75 %:
(10)
где t0 - температура воздуха в начале воздуховода, °С;
tн - расчетная зимняя температура наружного воздуха, принимаемая по указаниям п. 2.3 СНиП II-3-79*, °С;
tв - расчетная температура внутреннего воздуха в помещении, °С;
tр - температура точки росы воздуха в воздуховоде (пустотах), °С;
V - скорость воздуха в воздуховоде (пустотах), м/с.
Скорость воздуха в пустотах коробчатых настилов для зданий промышленных предприятий, имеющих площадь поперечного сечения, равную 0,75 м2, определяется по формуле
V = N / 2700, (11)
где N - количество воздуха, раздаваемое последним в пустотах коробчатого настила распределителем, м3/ч.
Для облегчения расчетов в табл. 3 приводятся значения величин скорости в дробных степенях.
Таблица 3
|
Показатель степени |
Скорость воздуха, м/с |
||||
|
|
1,5 |
2,0 |
2,5 |
3,0 |
3,5 |
|
0,8 |
1,383 |
1,741 |
2,081 |
2,408 |
2,724 |
|
0,833 |
1,401 |
1,781 |
2,145 |
2,497 |
2,839 |
9.3. Скорость воздуха в пустотах коробчатых настилов должна быть больше нуля. С этой целью не следует допускать в пустотах коробчатых настилов тупиковых участков, устанавливая заглушки за последним воздухораспределителем.
9.4. Величину тепловой инерции покрытия следует определять по п. 2.4 СНиП II-3-79**.
9.5. Требуемое сопротивление теплопередаче покрытий для зоны «б» следует определять по формуле (1) СНиП II-3-79** с учетом коэффициентов, равных 1,3 и 1,5 при утеплителях соответственно из легких бетонов и минеральной ваты.
Расчет пароизоляции покрытия с коробчатыми настилами
9.6. Расчет пароизоляции покрытия с коробчатыми настилами должен выполняться по наибольшей величине упругости водяного пара в зонах «а» и «б» по формулам раздела 6 СНиП II-3-79**.
10. РАСЧЕТ КОРОБЧАТОГО НАСТИЛА НА ОГНЕВЫЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ
