15.43. Выход рабочих на стенд для устранения каких-либо дефектов в натянутой арматуре запрещается до снижения натяжения арматуры.
15.44. Не разрешается проводить какие-либо сварочные работы в зоне натянутой арматуры.
15.45. При изготовлении коробчатых настилов необходимо соблюдать «Единые правила техники безопасности и производственной санитарии для предприятий промышленности строительных материалов», часть 1 (1969 г.) и раздел XII, часть II, а также требования СНиП III-4-80 «Техника безопасности в строительстве».
16. ПРАВИЛА ПЕРЕВОЗКИ КОРОБЧАТЫХ НАСТИЛОВ
Перевозка железнодорожным транспортом
16.1. Перевозку коробчатых настилов железнодорожным транспортом следует осуществлять в рабочем положении в соответствии с проектом размещения и крепления их на сцепе из трех железнодорожных платформ с использованием комплекте турникетов, разработанных НИИСК Госстроя СССР, с фрикционно-клиновыми амортизаторами.
16.2. Разработку проекта размещения и крепления коробчатых настилов на железнодорожном подвижном составе, расчеты и проектирование турникетно-крепежных устройств следует выполнять в соответствии с требованиями главы 1 «Технических условий погрузки и крепления грузов» Министерства путей сообщения (издание 1981 г.) с учетом нормативов, предусматривающих скорость движения грузовых поездов до 100 км/ч.
16.3. Для перевозки коробчатых настилов необходимо использовать четырехосные платформы грузоподъемностью 62 - 63 т с металлическими бортами на тележках ЦНИИ-ХЗ-О.
16.4. На сцепе из трех платформ следует перевозить четыре однотипных коробчатых настила (с двумя консольными свесами верхней полки, с одним консольным свесом верхней полки, без консольных свесов верхней полки).
При перевозке коробчатых настилов с односторонним консольным свесом верхней полки обязательным условием является расположение в разные стороны консолей коробчатых настилов верхнего и нижнего рядов.
16.5. Размещение коробчатых настилов на платформах следует принимать в два яруса без использования зауженной части габарита.
16.6. Общий вид сцепа платформ, загруженных коробчатыми настилами с применением комплекта турникетов, изображен на рис. 13.
Рис. 13. Общий вид сцепа железнодорожных платформ, загруженных коробчатыми настилами с применением комплекта турникетов НИИСК Госстроя СССР
I - несущий турникет; II - подвижные турникеты; 1 - коробчатые настилы; 2 - скользящая рама; 3 - клиновая рама; 4 - поворотные рамы; 5 - нижняя рама; 6 - промежуточные рамы; 7 - торцовые рамы; 8 - продольные тяги; 9 - контргрузы
16.7. Принципиальная схема устройства несущего турникета с фрикционно-клиновым амортизатором изображена на рис. 14.
Рис. 14. Принципиальная схема устройства несущего турникета (с клиновыми фрикционными амортизаторами)
а - клиновая рама; б - скользящая рама; 1 - клинья; 2 - фиксаторы для крепления клиновой рамы к стоечным гнездам платформы; 3 - направляющие продольного хода скользящей рамы; 4 - гнездо для посадки поворотной рамы
16.8. Для опирания верхнего коробчатого настила на нижний следует принимать промежуточную раму, общий вид которой изображен на рис. 15. Положение промежуточной рамы является фиксированным как в продольном, так и в поперечном направлениях.
Рис. 15. Схемы промежуточной (а) и поворотной (б, в) рам
1 - площадки для опирания коробчатых настилов; 2 - боковые фиксаторы верхнего коробчатого настила; 3 - боковые прижимные винты для фиксации нижнего коробчатого настила; 4 - шкворень поворотной рамы; 5 - шпильки для удержания торцовой рамы
16.9. На время транспортирования торцовые борта платформ должны быть откинуты на кронштейны, а боковые борта - закреплены кольцами на продольных балках, а при отсутствии колец - увязаны проволокой диаметром не менее 6 мм. Допускается эксплуатация сцепа с полностью снятыми бортами платформ.
16.10. Несущий турникет должен устанавливаться на средней платформе, а подвижные турникеты - на крайних платформах сцепа со сдвижкой на 2475 мм от поперечной оси платформы в сторону от середины сцепа.
16.11. Выгрузку коробчатых настилов следует производить в порядке, обратном погрузке - отведение торцовых рам, снятие верхних коробчатых настилов, снятие промежуточных рам, отведение боковых упоров, снятие нижних коробчатых настилов.
Перевозка автомобильным транспортом
16.12. При перевозке коробчатых настилов автомобильным транспортом должны соблюдаться общие требования «Руководства по перевозке автомобильным транспортом строительных конструкций» (М: Стройиздат, 1980).
16.13. Транспортирование коробчатых настилов, запроектированных под расчетную нагрузку от 4,50 (450) до 12,50 (1250) кПа (кгс/м2), следует осуществлять в рабочем положении с опиранием по концам или со свесами длиной до 1250 мм. Схемы опирания коробчатых настилов, запроектированных под расчетную нагрузку от 2 (200) до 3 (300) кПа (кгс/м2) (число опор, длина свесов), должны определяться расчетами с учетом коэффициента динамичности, равного 2,7.
16.14. Для транспортирования коробчатых настилов рекомендуется использование специализированных автопоездов с полуприцепами типа ПК-1418, ПК-2018, ПЛК-2918 (проект Укроргтехстроя Минпромстроя СССР) и ПК-1821 (проект ЦЭКБ Строймехавтоматика Минпромстроя СССР). Допускается также применение прицепа-роспуска типа ПР-2321 (проект объединения «Автоспецтранс» Минпромстроя БССР), имеющего специальные балансирные коники с упорами.
16.15. Грузовые платформы транспортных средств, перечисленных в п. 16.14, должны оборудоваться подкладками, обеспечивающими опирание изделий только под ребрами. Подкладки могут быть деревянными или металлическими с облицовкой зон опирания резиной (рис. 16).
Рис. 16. Оборудование грузовых платформ транспортных средств накладками для перевозки коробчатых настилов
1 - деревянные брусья; 2 - металлические подкладки с облицовкой опорной поверхности отрезками бывших в употреблении шин
16.16. На полуприцепе ПЛК-2918 допускается перевозка двух коробчатых настилов шириной до 2000 мм.
16.17. При размещении коробчатых настилов на транспортных средствах, перечисленных в п. 16.14, расстояние «а» (см. рис. 16) от шкворня седельно-сцепного устройства тягача до переднего коробчатого настила не должно превышать 700 мм при ширине коробчатого настила до 2000 мм и 1100 мм - при ширине коробчатого настила, равного 3000 мм (рис. 17).
Рис. 17. Общий вид автопоезда с коробчатым настилом в транспортном положении
16.18. Транспортные средства должны быть снабжены ограничителями поперечного смещения коробчатых настилов.
16.19. Перевозка коробчатых настилов шириной 3000 мм как негабаритных грузов должна осуществляться с разрешения Госавтоинспекции.
16.20. Скорость перевозки коробчатых настилов шириной до 2000 мм не должна превышать максимальной скорости тягача, а коробчатых настилов шириной 3000 мм -50 км/ч.
16.21. При использовании для перевозки коробчатых настилов прицепов - роспусков типа ПР-2321 последние должны оборудоваться упорами (рис. 18). Упор и крепежные детали должны быть рассчитаны на продольную силу, равную 150,0 (15000) кН (кгс).
Рис. 18. Оборудование прицепов-роспусков продольными упорами для транспортировки коробчатых настилов
1 - коробчатый настил; 2 - коник; 3 - винтовой упор; 4 - канат системы управления
16.22. Размеры опорной пластины продольного упора должны быть не менее 250×70 мм. Опорная поверхность пластины продольного упора должна быть облицована упругим материалом.
Техника безопасности при транспортировании
16.23. Коробчатые настилы на железнодорожном подвижном составе должны быть размещены и закреплены в соответствии с указаниями НИИСК Госстроя СССР - «Размещение и крепление железобетонных коробчатых настилов размером 3×18 м на сцепе трех платформ с применением турникета НИИСК Госстроя СССР с клиновыми амортизаторами».
16.24. Руководство погрузочно-разгрузочными работами должно осуществляться специально выделенным лицом из числа инженерно-технических работников.
16.25. Подъем коробчатых настилов следует производить в соответствии с «Правилами устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов», утвержденными Госгортехнадзором СССР, с применением для этой цели специальной траверсы, разработанной НИИСК Госстроя СССР.
16.26. Коробчатый настил во время его подъема и перемещения должен удерживаться от раскачивания и вращения гибкими оттяжками.
16.27. При горизонтальном перемещении краном коробчатых настилов или элементов турникетно-крепежного устройства последние должны быть подняты не менее чем на 500 мм выше встречающихся на пути препятствий.
16.28. Скорость движения автопоезда с коробчатыми настилами на строительных площадках и на заводских территориях не должна превышать 10 км/ч на прямых участках и 5 км/ч - на поворотах.
17. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА
Расчет коробчатого настила по предельным состояниям первой и второй групп
Исходные данные. Предварительно напряженный коробчатый настил изображен на рис. 1, а; номинальная длина конструкции - 18,0 м; расчетный пролет - 17,7 м; монтажные петли установлены на расстоянии a = 0,5 м от торцов конструкции; прокладки при складировании ставятся у торцов коробчатого настила; расчетная нагрузка без учета собственного веса конструкции q = 8 кПа (800 кгс/м2); газовая среда - неагрессивная.
Коробчатый настил изготавливается из бетона класса В 40 (Rbh = Rb,ser = 29,0 МПа; Rbtп = Rbt,ser = 2,1 МПа; Rb = 22,0 МПа; Rbt = 1,4 МПа; E0 = 32,5 · 103 МПа, передаточная прочность бетона Rbp = 25,0 МПа (Rb,ser = 18,5 МПа; Rbt,ser = 1,6 МПа), бетон подвергается тепловой обработке при атмосферном давлении.
Напрягаемая арматура - канаты К-7 Ø 15 мм (Rsn = Rs,ser = 1295 МПа; Rs = 1080 МПа; Es =18 · 104 МПа), площадь арматуры Rsp = 14 · 1,415 = 19,81 см2 = 19,81 · 10-4 м2.
Ненапрягаемая арматура - класса Bp - 1 (E′s = 17 · 104 МПа; Rsw = 265 МПа; Rsc = 365 МПа), площадь арматуры в верхней полке - A′s = 3,64 · 10-4 м2, в нижней полке - A′s = 0,76 · 10-4 м2.
Хомуты - из арматуры класса В1 Ø 5 мм (Rsw = 260 МПа), площадь - Rsw =3,73 · 10-4 м2, шаг хомутов - 0,15 м.
Нагрузка от собственного веса настила: qw = 3,2 кПа (320 кгс/м2); qw = 320 · 1,1 = 3,52 кПа (352 кгс/м2).
Полная расчетная нагрузка на настил:
q = 0,8 + 0,352 = 1,152 тс/м2 = 11,52 кПа (1152 кгс/м2).
Поперечное сечение коробчатого настила приведено к двутавровому и изображено на рис. 19. Расчет производим в соответствии с положениями СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции».
Рис. 19. Поперечное сечение коробчатого настила, приведенное к двутавровому сечению
Определение толщин верхней и нижней полок приведенного сечения коробчатого настила (см. рис. 19).
Для данного примера (рис. 20):
Рис. 20. Определение приведенных толщин верхней и нижней полок коробчатого настила
Определение геометрических характеристик приведенного сечения
αs = 17 · 104 / 32,5 · 104 = 5,23;
Ared = A + αp Asp + αs As = 3,7 · 197,5 + 4,4 · 297,5 + 20 · 82,3 + 5,54 · 19,81 + 5,23 · 3,64 + 5,23 · 0,76 = 381851 см2 = 0,38 м2;
Sred = 297,5 · 4,4 · 87,9 + 197,5 · 1,85 · 37 + 20 · 81,9 · 44,85 + 5,54 · 19,81 · 14,5 + 5,23 · 3,64 · 88 + 5,23 · 0,76 · 1,5 = 187418 см3 = 0,19 м3;
Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней грани настила:
y = Sred / Ared = 0,19 / 0,38 = 0,5 м (50 см);
//формулу надо проверить! у третьей дроби нет знаменателя, а последние два равенства очень странные
Определение усилий предварительного обжатия P и эксцентриситета e
Величину предварительного напряжения арматуры без учета потерь принимаем
σsp = 0,76 Rs,ser = 0,76 · 1295 = 984,2 МПа.
Определяем P в трех характерных сечениях: в середине прилета, в конце зоны передачи напряжения и в месте установки монтажной петли.
Сечение в середине пролета. Определяем потери предварительного напряжения в арматуре (табл. 5 СНиП 2.03.01-84)
а) Первые потери:
от релаксации напрягаемой арматуры
от температурного перепада σ2 = 0;
от деформации анкеров, расположенных у натяжных устройств,
σ3 = Δl / l Es = 3,5 / 2100 · 18 · 104 = 30 МПа (300 кгс/см2),
Δl = 1,25 + 0,15 · d = 1,25 + 0,15 · 15 = 3,5.
С учетом первых потерь
σspI = σsp - σ1 - σ2 - σ3 = 984,2 - 66 - 30 = 888,2 МПа (8882 кгс/см2);
PoI = σspI · Asp = 888,2 · 106 · 19,81 · 10-4 = 17595 · 102 H = 1759,5 кН (175,95 кгс).
Для определения потерь от быстронатекающей ползучести находим напряжения в бетоне на уровне центра тяжести арматуры S
lop,01 = y - d′ = 0,5 - 0,145 = 0,355 м (35,5 см); y = ysp = 0,355 м (35,5 см);
M = Mw = qw l2 3/8 = 0,32 · 17,72 · 3/8 = 37,6 · 104 Н · м (36 · 103 кгс/м2).
Проверяем условие
α = 0,25 + 0,25 Rbp = 0,88.
Значит
Определяем потери напряжений на уровне центра тяжести арматуры верхней полки:
//в предыдущей формуле PI = 17595. В последней дроби этой формулы, видимо, ошибка - вместо y подставлен Ared
lop,01 = h - y - a = 90 - 50 - 2,0 = 0,38 м (38 см);
α = 0,25 · 0,025 = 0,88;
σsp1 = σsp - σ1 - σ2 - σ3 - σbp = 984,2 - 66 - 30 - 12,0 = 876,2 МПа (8762 кгс/см2).
Определяем усилие обжатия с учетом первых потерь напряжения
P01 = σsp1 Asp - σ′bp · A′ = 876,2 · 106 · 19,81 · 10-4 - 1,6 · 106 · 3,64 · 10-4 = 17352 · 102 Н (173520 кгс);
P1 = 17352 · 102 Н (173520 кгс); lop,a = 0,36 м (36 см);
σsp1 = 876,2 - 1,6 = 874,6 МПа (8746 кгс/см2).
б) Вторые потери: от усадки бетона σ8 = 40 МПа; от ползучести бетона σ9; для этого определяем σ с учетом потерь позиций 1 - 6 табл. 5 СНиП 2.03.01-84.
значит потери от ползучести бетона определяются по формуле
С учетом вторых потерь
σsp,02 = σsp1 - σ8 - σ9 = 874,6 - 40 - 38,3 = 796,3 МПа (7963 кгс/см2);
P02 = σsp,02 Asp = 796,3 · 106 · 19,81 · 10-4 = 15774,7 · 102 Н (157747 кгс);
lsp,02 = 0,36 м = lsp,01 = 0,36 м (36 см).
Сечение в конце длины зоны передачи напряжений. Поскольку σ1 ... σ5 не зависят от места расположения сечения по длине настила, то σsp,1 и PI в рассматриваемом сечении такие же, как в середине пролета, т.е.
σspI = 874,6 · 106 Па = 874,6 МПа (8746 кгс/см2).
Длину зоны передачи напряжений определяем в двух вариантах: при σsp = σspI = 874,6 МПа и σsp = Rs =1080 МПа;
wp = 1,00; λp = 25 (табл. 28 СНиП 2.03.01-84);
Рассматриваем сечение на расстоянии, равном lp = 1,023 м (102,3 см).
Mw = qw l x / 2 - qw x2 / 2 = 0,32 · 17,7 · 0,96 / 2 - 0,32 · 0,962 / 2 = 2,57 · 104 Нм (2,57 · 103 кгс · м);
Так как
значит
и
σsp1 = 874,6 - 17,6 = 857,0 МПа (8570 кгс/см2);
PI = 857,0 · 106 · 19,81 · 10-4 = 16977,2 · 102 Н (169772 кгс);
lop = 0,36 м (36 см).
Вторые потери
σsp8 = 40 МПа (400 кгс/см2);
С учетом вторых потерь
σspII = 874,6 - 40 - 56,1 = 778,5 МПа (7785 кгс/см2);
PII = 778,5 · 106 · 19,81 · 10-4 = 15422,1 · 102 Н (154221 кгс); l02 = 0,36 м (36 см).
Сечение в месте установки монтажной петли. Расчет производим аналогично предыдущим, вводя момент M, равный:
