Приложение 1
Характеристики автомобилей, применяемых на автомобильных дорогах нефтяных промыслов
Марка автомобиля |
Грузоподъемность, т |
Среднее давление от заднего колеса Ро, МПа |
Число осей |
Диаметр круга, равновеликого по площади отпечатку колеса неподвижного автомобиля Дн, см |
Суммарный коэффициент для приведения автомобиля к расчетной нагрузке группы А |
Эквивалентная нагрузка на одиночное неподвижное колесо , кН |
Эквивалентный диаметр круга , см |
Грузовые автомобили |
|||||||
КрАЗ-257Б1 |
12,0 |
0,50 |
3 |
34 |
2,71 |
56,3 |
37,5 |
Магирус-290Д26У |
16,6 |
0,60 |
3 |
33 |
4,21 |
61,9 |
35,9 |
МАЗ-516Б |
14,5 |
0,55 |
3 |
32 |
3,46 |
54,0 |
35,0 |
Урал-377Н |
7,5 |
0,36 |
3 |
31 |
0,29 |
33,0 |
33,8 |
Автомобили-самосвалы |
|||||||
Магирус-290Д26К |
14,5 |
0,60 |
3 |
33 |
4,21 |
62,3 |
36,0 |
Татра-148SI |
15,0 |
0,60 |
3 |
33 |
4,49 |
64,0 |
36,3 |
КрАЗ-256Б1 |
12,0 |
0,50 |
3 |
35 |
3,48 |
60,3 |
38,7 |
MA3-503A |
8,0 |
0,65 |
2 |
31 |
1,06 |
- |
- |
ЗИЛ-ММЗ-555 |
4,0 |
0,60 |
2 |
26 |
0,15 |
- |
- |
Седельные тягачи |
|||||||
КрАЗ-258Б1 |
12,0 |
0,50 |
3 |
33 |
2,34 |
54,1 |
36,7 |
Урал-377СН |
7,5 |
0,36 |
3 |
31 |
0,28 |
32,7 |
33,6 |
МАЗ-504А (Шкода 706 RTTN) |
7,75 |
0,65 |
2 |
31 |
- |
- |
- |
КамАЗ-5410 |
8,1 |
0,45 |
3 |
28 |
2,21 |
32,0 |
29,8 |
Приложение 2
Расчет конструкций укрепления обочин на прочность
1. Расчет конструкций обочин выполняется по схемам для жестких и нежестких конструкций. По схеме для жестких конструкций рассчитываются краевые полосы, укрепляемые материалом типа цементобетон, по схеме для нежестких конструкций - краевые и остановочные полосы, укрепляемые материалами типа ПГС, цементогрунт, нефтегрунт.
2. Расчетная нагрузка определяется с учетом параметров наиболее тяжелого автомобиля. При этом расчетную схему принимают в виде нагрузки от одиночного расчетного колеса. При определении расчетных характеристик, зависящих от числа приложений нагрузки, расчетная интенсивность определяется с приведением транспортных средств к автомобилю группы А для всех конструкций.
3. Эквивалентная нагрузка на одиночное расчетное колесо () и другие параметры принимаются с учетом влияния соседних колес в соответствии с прил. 1 данных «Методических рекомендаций».
Расчет жесткой конструкции укрепления обочин
4. Расчет укрепления жесткого типа осуществляется по двум критериям:
по условию обеспечения сдвигоустойчивости в грунте основания под плитой;
по прочности плиты на растяжение при изгибе.
При расчете по первому критерию используется схема балки на упругом основании, загруженной на краю (рис. 1 данного приложения), а по второму критерию - загруженной в середине (рис. 2 данного приложения). Для определения расчетного давления, отраженного в коэффициенте Кb, и изгибающего момента используются значения таблиц А.И. Симвулиди (см. табл. 1 и 4 данного приложения).
5. Расчет по первому критерию обеспечивается из условия:
(1)
где qрас - расчетное давление на основание от вертикальной нагрузки;
qдоп - допустимое давление на основание.
Рис. 1. Расчетная схема балки на упругом основании, загруженной на конце, для расчета по сдвигоустойчивости в грунте основания
Рис. 2. Расчетная схема балки на упругом основании, загруженной симметрично в середине, для расчета на растяжение при изгибе
Значение qрас (МПа) определяется по формуле
(2)
где Дh - расчетный диаметр круга, равновеликого отпечатку колеса неподвижного автомобиля, м;
Ро - среднее давление от заднего колеса, МПа;
К - коэффициент, представляющий собой отношение длины плиты, загруженной на краю, к установленной критической длине, на которой возникают контактные напряжения (принимается в зависимости от параметров d и по табл. 1 данного приложения);
Кк - коэффициент, учитывающий условия крепления плит краевой полосы между собой и к плитам проезжей части (в первом приближении принимается 0,8 - 0,9);
L - длина плиты, м;
в - ширина краевой полосы плиты, м.
Таблица 1
|
Коэффициент К в зависимости от показателя гибкости плиты |
|||||||
|
150 |
200 |
250 |
300 |
350 |
400 |
450 |
500 |
0,6 |
1,191 |
1,194 |
1,200 |
1,205 |
1,207 |
1,215 |
1,221 |
1,222 |
0,7 |
1,284 |
1,284 |
1,286 |
1,288 |
1,289 |
1,310 |
1,304 |
1,298 |
0,8 |
1,395 |
1,409 |
1,428 |
1,438 |
1,473 |
1,485 |
1,522 |
1,538 |
0,9 |
1,543 |
1,678 |
1,786 |
1,879 |
1,968 |
1,938 |
1,923 |
2,066 |
Показатель гибкости ?? определяется по формуле
(3)
где Ео - модуль упругости основания, МПа (табл. 3 данного приложения);
Еп - модуль упругости плиты, МПа, для бетона Еп = 20000 МПа;
h - толщина плиты, м.
Значение определяется по формуле
(4)
где lн - расстояние от края плиты до начала приложения нагрузки, м.
6. Допустимое давление (qдоп, Н/м2) на основание
(5)
где m - коэффициент, учитывающий условия работы основания и краевой полосы, m = 1,3;
Кн - коэффициент надежности, Кн = 1,1
А, В, F - безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 2 данного приложения в зависимости от угла внутреннего трения ??гр и числа циклов нагружения;
g - удельный вес грунта, Н/м3;
Сгр - удельное сцепление грунта, залегающего под плитой, с учетом повторности нагружения, Н/м2 (принимается по табл. 3 данного приложения);
nj, nq, nc - коэффициенты влияния соотношения сторон плиты;
lкр - критическая длина плиты;
(6)
Таблица 2
Угол внутреннего трения грунта гр |
Значение коэффициента |
||
|
А |
В |
F |
4 |
0,06 |
1,25 |
3,51 |
6 |
0,10 |
1,39 |
3,71 |
10 |
0,18 |
1,73 |
4,17 |
24 |
0,72 |
3,87 |
6,45 |
26 |
0,84 |
4,37 |
6,90 |
28 |
0,98 |
4,93 |
7,40 |
30 |
1,15 |
5,59 |
7,95 |
32 |
1,34 |
6,35 |
8,55 |
34 |
1,55 |
7,21 |
9,21 |
36 |
1,81 |
8,25 |
9,98 |
38 |
2,11 |
9,44 |
10,80 |
40 |
2,46 |
10,84 |
11,74 |
Таблица 3
Грунт |
Расчетный модуль упругости основания Ео, МПа |
Расчетные прочностные характеристики при повторности нагружения, циклы |
|||||
|
|
N = 104 |
N = 105 |
N = 106 |
|||
|
|
??, град |
С, МПа |
??, град |
С, МПа |
??, град |
С, МПа |
Песок средней крупности |
110 |
28 |
0,0032 |
27 |
0,0030 |
26 |
0,0025 |
Песок мелкий |
100 |
27 |
0,0038 |
26 |
0,0036 |
24 |
0,0033 |
Песок пылеватый |
90 |
26 |
0,0036 |
25 |
0,0029 |
24 |
0,0020 |
Суглинок легкий |
|
|
|
|
|
|
|
при Wотн = 0,65 Wт |
50 |
10 |
0,0048 |
10 |
0,0045 |
10 |
0,0040 |
Wотн = 0,70 Wт |
41 |
6 |
0,0035 |
6 |
0,0033 |
6 |
0,0030 |
Wотн = 0,80 Wт |
34 |
4 |
0,0020 |
4 |
0,0019 |
4 |
0,0019 |
Примечания: 1. Характеристики несвязных грунтов определяли на образцах в водонасыщенном состоянии по данным В.Н. Смирнова, а связных грунтов - по данным Е.А. Петрушина.
2. Суммарное число циклов нагружения N вычисляют по формуле (10) данного приложения, значение ni принимается равным числу суток в расчетный период года, для II дорожно-климатической зоны ni = 30.
7. Минимальную толщину плиты h определяют из условия растяжения при изгибе
(7)
где Мср - средний изгибающий момент, приходящийся на единицу ширины сечения плиты, Нм/м;
(8)
- частные значения изгибающих моментов (безразмерные величины) в зависимости от a (табл. 4 данного приложения);
Кв - коэффициент, учитывающий рост прочности бетона в возрасте конца срока службы, Кв = 1,3;
Ко - коэффициент однородности плиты по прочности на растяжение при изгибе (при соблюдении технологического контроля однородности бетона равен 0,7);
Ку - коэффициент, учитывающий условия работы плиты и влияние повторных нагружений (формула (9) данного приложения);
Rр.u - расчетное сопротивление при изгибе (принимается с учетом коэффициента однородности 0,8), Rp.u = 3,6 МПа.
Таблица 4
Показатель гибкости |
Значения для точек, расположенных от края балки на расстоянии Z |
|||||
|
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
150 |
0 |
0 |
0,003 |
0,009 |
0,016 |
0,020 |
175 |
0 |
0 |
0,003 |
0,008 |
0,015 |
0,020 |
200 |
0 |
0 |
0,003 |
0,007 |
0,004 |
0,019 |
225 |
0 |
0 |
0,003 |
0,007 |
0,014 |
0,018 |
250 |
0 |
0 |
0,002 |
0,006 |
0,013 |
0,017 |
300 |
0 |
0 |
0,002 |
0,007 |
0,013 |
0,016 |
350 |
0 |
0,001 |
0,003 |
0,006 |
0,012 |
0,015 |
400 |
0 |
0,001 |
0,003 |
0,006 |
0,012 |
0,014 |
450 |
0 |
0,001 |
0,003 |
0,006 |
0,011 |
0,014 |
500 |
0 |
0,001 |
0,003 |
0,005 |
0,010 |
0,013 |