Проектирование тепловых пунктов

При допущении органами Минздрава цветности исходной воды до 35° окисляемость воды может быть допущена более 6 мг О/л

6. При наличии в тепловом пункте пара вместо вакуумной деаэрации следует предусматривать деаэрацию при атмосферном давлении с обязательной установкой охладителей деаэрированной воды.

7. Если в исходной воде концентрация свободной углекислоты [СО₂]

превыщавт 10 мг/л, то следует после вакуумной деаэрации производить подщелачиваиие.

8. Магнитная обработка применяется при общей жесткости исходной воды не более 10 мг-экв/л и карбонатной жесткости (щелочности) более 4 мг-экв/л. Напряженность магнитного поля в рабочем зазоре магнитного аппарата не должна превышать 159 10³ А/м.

9. При содержании в воде железа [Fе^2+;3+] более 0,3 мг/л следует предусмат-

ривать обезжелезивание воды независимо от наличия других способов обработки воды.

Силикатную обработку воды и подщелачивание следует предусматривать путем добавления в исходную воду раствора жидкого натриевого стекла по ГОСТ 13078.

При среднечасовом расходе воды на горячее водоснабжение менее 50 т/ч деаэрацию воды предусматривать не рекомендуется.

ПРИЛОЖЕНИЕ 16

ХАРАКТЕРИСТИКИ ФИЛЬТРУЮЩЕГО СЛОЯ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ФИЛЬТРОВ

Наименование

Единица измерения

Показатели

Крупность зерен

мм

0,5 -1,1

Насыпная масса 1 м³ сухого материала

т

0,6—0,7

Насыпная масса 1 м³ влажного материала

«

0,55

Высота слоя

М

1,0—1,2

Длительность взрыхления

мин

15

Интенсивность взрыхления

л/(с ^м²)

4

Оптимальная скорость фильтрования

м/ч

20

Потеря давления в свежем фильтрующем слое

МПа

0,03 - 0,05

Потеря давления в загрязненном слое перед промывкой

«

0,1

ПРИЛОЖЕНИЕ 17

ДОЗА ВВОДИМОГО ЖИДКОГО НАТРИЕВОГО СТЕКЛА ДЛЯ

СИЛИКАТНОЙ ОБРАБОТКИ ВОДЫ

Показатели качества исходной водопроводной воды

(средние за год)

Доза

Индекс насыщения

Концентрация, мг/л

вводимого жидкого

карбонатом кальция J при

60 °С

соединений кремния^

SIO^2-₃

растворенного кисло­рода 0₂

хлоридов и сульфатов (суммарно)

[Cl^-]+[SO^2-₄]

натриевого стекла в пересчете на SiO^2-₃, мг/л

-0,5 £ Ј £ 0

До 35

Любая

£ 50

15

-1,5 £ Ј £ 0,5

« 15

«

£ 50

35

J > 0

« 25

«

51 —100

25

J > 0

« 15

«

101 — 200

35^

________

^ При концентрации в исходной воде соединений кремния <15 мг/л (в перес-

чете на SiO^2-₃) доза вводимого жидкого натриевого стекла должна быть увеличена до ПДК, указанной в п. 5.20 настоящего свода правил.

ПРИЛОЖЕНИЕ 18

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ГРАФИКОВ РЕГУЛИРОВАНИЯ ПОДАЧИ

ТЕПЛОТЫ НА ОТОПЛЕНИЕ У ПОТРЕБИТЕЛЕЙ

А. РАСЧЕТ ГРАФИКОВ ПОДАЧИ ТЕПЛОТЫ В СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ПОГОДНЫХ УСЛОВИЙ

Для промышленных и общественных зданий, при расчете теплопотерь, которых не учитывают­ся бытовые тепловыделения, изменение подачи теплоты на отопление определяется по форму­ле (рис. 1, линия 1)

(1)

__

где Q₀— относительный тепловой поток на ото­пление;

Q₀ — тепловой поток на отопление при те­кущей температуре наружного воздуха t_н, Вт;

Q_0max — расчетный тепловой поток на отопле­ние при расчетной температуре наруж­ного воздуха для проектирования ото­пления t₀, Вт;

t_i — расчетная температура внутреннего воздуха в отапливаемых зданиях.

Рис. 1. Графики относительного изменения теплового потока на отопление Q₀, в зависимости от наружной температуры t₀ для разного типа потребителей и способов авторегулирования

1 — для промышленых и общественных зданий; 2 — для жилых зданий при регулировании без коррекции по отклоне­нию внутренней температуры от заданной; 3 — для жилых зданий при регулировании с коррекцией по t_i.

Для жилых зданий при расчете изменения теплового потока на отопление в соответствии со СНиП 2.04.05-91^ учитываются бытовые тепловыделения в квартирах, которые в отличие от теплопотерь через ограждения не зависят от величины t_н . Поэтому с ее повышением доля бытовых тепловыделений в тепловом балансе жилого здания возрастает, за счет чего можно сократить подачу теплоты на отопление по срав­нению с определением его по формуле (1). Тог­да относительный тепловой поток на отопление жилых зданий, ориентируясь на квартиры с уг­ловыми комнатами верхнего этажа, где доля бытовых тепловыделений от теплопотерь самая низкая, определяется по формуле

(2)

где t_i^ОПТ—оптимальная температура воздуха в отапливаемых помещениях, принима­емая с учетом принятого способа ре­гулирования;

0,14—доля бытовых тепловыделений в квартирах с угловой комнатой от теп­лопотерь для условий t₀ = —25 °С. При регулировании систем отопления под­держанием графика подачи теплоты в зависи­мости от t_н без коррекции по температуре внут­реннего воздуха, когда скорость ветра при рас­чете теппопотерь принимается равной расчет­ной, что соответствует примерно постоянному объему инфильтрующегося наружного воздуха в течение всего отопительного периода, t_i^опт при­нимается равной 20,5 °С при t_н, соответствую­щей параметрам А. постепенно снижаясь до 19 °С с понижением t_н до t_н=t₀, (рис. 1, линия 2).

При регулировании систем отопления с ав­томатической коррекцией графика подачи теп­лоты при отклонении внутренней температуры от заданной, когда скорость ветра при расчете теплопотерь принимается равной нулю, что со­ответствует сокращению объемов инфильтрую­щегося наружного воздуха, но не менее сани­тарной нормы притока, t_i^опт принимается равной 21,5 °С. График изменения относительного теп­лового потока на отопление будет представлять собой прямую пинию, пересекающую ось аб­сцисс в той же точке, что и при регулировании без коррекции по t_i, а при t_н = t₀ относительный тепловой поток будет равным 0,96 Q_0max (рис. 1, линия 3).

Б. РАСЧЕТ ГРАФИКОВ ТЕМПЕРАТУР ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ У ПОТРЕБИТЕЛЯ ПОДДЕРЖИВАЕМЫХ ПРИ АВТОМАТИЗАЦИИ

СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

При автоматизации систем отопления задан­ный график подачи теплоты обеспечивается пу­тем поддержания регулятором соответствующего графика температур теплоносителя. Могут применяться следующие способы поддержания графика температур теплоносителя, циркулирующего в системе отопления:

1 ) поддержание графика температур тепло­носителя в подающем трубопроводе — ₀₁;

2) поддержание графика температур тепло­носителя в обратном трубопроводе — ₂;

3) поддержание графика разности темпера­тур теплоносителя в обоих трубопроводах =₀₁ -₂.

Первый способ, наиболее распространенный за рубежом, приводит к завышению подачи теп­лоты в теплый период отопительного сезона при­мерно на 4 % годового теплопотребления на ото­пление вследствие необходимости спрямления криволинейного графика температур воды в по­дающем трубопроводе.

Второй способ рекомендуется применять при автоматизации систем, в которых возможно из­менение расхода циркулирующего теплоносите­ля (например, при подключении системы отопле­ния к тепловым сетям через элеватор с регули­руемым сечением сопла, с корректирующим на­сосом, установленным на перемычке между по­дающим и обратным трубопроводами). Контроль температуры в обратном трубопроводе гаран­тирует нормальный прогрев последних по ходу воды в стояке отопительных приборов.

Третий способ наиболее эффективен, так как при нем повышается точность регулирования, из-за того, что график разности температур — ли­нейный, в отличие от криволинейных графиков температур воды в подающем и обратном тру­бопроводах систем отопления. Но он может при­меняться только в системах отопления, в кото­рых поддерживается постоянный расход цирку­лирующего теплоносителя (например, при неза­висимом присоединении через водоподогреватель или с корректирующими насосами, установ­ленными на подающем или обратном трубопро­водах системы отопления). При известном рас­ходе воды, циркулирующей в системе, этот спо­соб регулирования является наиболее точным, так как еще устраняет ошибки в подаче теплоты при наличии запаса в поверхности нагрева ото­пительных приборов (при других способах регу­лирования поддержание расчетного графика приведет к перерасходу теплоты и из-за незна­ния фактического значения показателя степени т в формуле коэффициента теплопередачи ото­пительного прибора).

На рис. 2 и 3 представлены графики измене­ния относительной температуры воды в подающем и обратном трубо­проводах систем отопления с постоянной цирку­ляцией воды (температурного критерия системы отопления)_ в зависимости от относительного теп­лового потока на отопление Q₀, определенного по разделу А настоящего приложения, и с учетом возможных значений показателя степени m в фор­муле коэффициента теплопередачи отопительного прибора (здесь b далее с индексом «т» — зна­чения температур при текущей температуре на­ружного воздуха).

Рис. 2. Графики изменения температурного критерия системы отопления по температуре воды в подающем трубопроводе — для различных значений показателя степени m и при постоянной циркуляции теплоносителя в системе

Эти рисунки иллюстрируют значительное влияние на степень криволинейности графиков температур воды фактического значения коэф­фициента m, который зависит от типа отопитель­ных приборов и способа прокладки стояка. Так. например, в системах отопления с замоноличенными стояками и конвекторами «Прогресс» следует принимать m= 0,15, а в системах отопле­ния с конвекторами «Комфорт» и открыто про­ложенными стояками m= 0,32. В системах с чу­гунными радиаторами m = 0,25.

Используя эти графики, находят искомую температуру воды в подающем или обратном трубопроводе при различных температурах на­ружного воздуха: для требуемой t_н находят по формулам (1) и (2) или из графика рис.1 отно­сительный расход теплоты на отопление Q₀, а

Рис. 3. Графики изменения температурного критерия системы отопления по температуре воды в обратном трубопроводе при постоянной циркуляции воды в системе

по нему — из графиков рис. 2 или 3 относитель­ную температуру воды. Затем по нижеперечис­ленным формулам — искомую температуру воды:

(3)

(4)

Значения t_i и t_i^опт принимаются теми же, что и при определении Q₀.

На рис. 4 приведены для однотрубных сис­тем отопления требуемые графики изменения относительной температуры воды в подающем (^T₀₁-t_i^опт)/(₀₁ -t_i) обратном (^T₂-t_i^опт)/(₂ -t_i) трубопроводах и их разности (^T₀₁-^T₂)/(₀₁ -₂), обозначаемые далее критерием , и определен­ные исходя из обеспечения одинакового изме­нения теплоотдачи первых и последних по ходу

Рис. 4. Графики изменения относительных температур теплоносителя в однотрубных системах отопления при количественно-качественном регулировании

воды в стояке отопительных приборов. При этом в системах отопления расход циркулирующего теп­лоносителя должен изменяться (количественно-качественное регулирование) в соответствии с гра­фиками, приведенными на рис. 5, Графики постро­ены по следующим формулам для различных m:

(5)

(6)

где G₀, G_0max расход циркулирующего тепло­носителя соответственно при текущей наружной температуре и расчетной для проектирова­ния отопления.

При регулировании подачи теплоты в систе­мах отопления центральных тепловых пунктов (ЦТП) температурные графики определяются по тем же зависимостям, как и для систем отопле­ния отдельных зданий, подставляя иное значе­ние расчетной температуры. Например, для ЦТП с независимым присоединением квартальных

Рис. 5. Графики изменения относительного расхода воды в однотрубной системе отопления при количественно-качественном регулировании

сетей отопления ₀₁=120 °С, а для ЦТП с зави­симым присоединением —₀₁ =150 °С.

Если вентиляционная нагрузка потребителей, подключенных к ЦТП, не превышает 15 % отопи­тельной, более оптимальным в ЦТП остается регулирование по разности температур воды в подающем и обратном трубопроводах (при раз­мещении корректирующих насосов на перемыч­ке устанавливают дополнительный регулятор для стабилизации расхода воды в квартальных се­тях). При этом, соблюдая принцип ограничения максимального расхода сетевой воды на вводе теплового пункта, для компенсации недогрева зданий в часы прохождения максимального во-доразбора график температур, задаваемый ре­гулятору, повышается на 3 °С против отопитель­ного. Тогда в часы максимального водоразбора график все равно не будет выдерживаться, но за счет превышения его в остальные часы в це­лом за сутки здание получит норму расхода теп­лоты. Примерные графики регулирования пода­чи теплоты для условий расчетной наружной тем­пературы минус 25 °С приведены на рис. 6.

При регулировании подачи теплоты на отоп­ление в ЦТП, когда постоянство расхода тепло­носителя не обеспечивается (отсутствует коррек­тирующий насос или при установке корректиру­ющего насоса на перемычке отсутствует регулятор стабилизации расхода воды) и системы ото­пления подсоединены к квартальным сетям че­рез элеваторные узлы, следует поддерживать график температур воды в обратном трубопро­воде. При этом значение параметра (^T₂-t_i^опт)/(₂ -t_i) следует определять исходя из соответ­ствия изменения теплоотдачи в последних по ходу воды стояках отопительных приборов, т.е. на основе зависимостей, приведенных на рис. 3, и формулы (4).

Если вентиляционная нагрузка потребителей, подключенных к ЦТП, превышает 15 % отопи­тельной (т.е. создается нестабильность измене­ния температуры обратной воды, поступающей в ЦТП, и из-за малой инерционности калорифе­ров не допускается снижение температуры теп­лоносителя, поступающего к ним), подачу теп­лоты в квартальные сети следует регулировать поддержанием температурного графика в пода­ющем трубопроводе без повышения его из-за ограничения расхода сетевой воды. Последнее выполняется в этом случае исходя из максималь­ного часового расхода теплоты на горячее во­доснабжение и путем воздействия на клапан, из­меняющий расход теплоносителя на водоподогреватель горячего водоснабжения, а не отопле­ния, что имеет место при меньшей вентиляционной нагрузке.