71
а >45°
63
Поперечні стикові шви:
З - замкнуті шви круглих труб
Деталі 3 і 4: підсилення швів менше 10 % ширини із плавним переходом до основного металу:
- зварювання у нижньому положенні за відсутності зовнішніх дефектів;
класифікується на 2 категорії вище при тов щині менше ніж 8 мм
71
4 - замкнуті шви
прямокутних
труб
©
І
56
5 - зварні з’єднання круглого або прямокутного перерізу до іншого, виконаного кутовими швами
Деталь 5: кутові шви не навантажені:
71
0< 100 мм
0 < 100 мм
©
М-
М
6 - шви з повним проварюванням круглої труби виконані через проміжну плиту
Деталі 6 і 7:
сГЬз
50
©
7 - шви з повним проваром прямокутної труби виконані через проміжну плиту
45
©
”1
Деталі 8 і 9:
8 - кутові шви круглої труби виконані через проміжну плиту
'©З
40
9 - кутові шви прямокутної труби виконані через проміжну плиту
36
> 2,0
90 т = 5
45 т = 5
— = 1,0
Стики із зазором між в’язями для прямокутної труби
> 2,0
4
71 т = 5
36 т- 5
= 1,0
|
1 +^г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
do
Стики із зазором g між в’язями для круглої труби
|
4? |
|
|
|
|
|
о j: |
|
Л, |
|
Деталі 1 і 2:
- потрібна оцінка для в’язей і поясів. Проміжні значення відношення 10 / f; визначаються за лінійною інтерполяцією. Кутові зварні шви застосовуються для в’язей з товщиною стінки t < 8 мм
0,5h0 <eilp < 0,25/io 0,5d0 < ej/p <0,25d0 eo/p <0,02 b0 або <0,02 d0 eo/p ексцентриситет із площини Деталь 2:
0,5(b0 -bj) < g<l,l(b0 -bj)ig> 210
мм
35° <0 <50° b0 І t0x t0 I ff < 25 d0 110 x fo 14 ^25
0,4< bj lb0 <1,0 0,25 < dj ld0 <1,0 b0 < 200 d0 < 300
t01 tj <
©
71 m - 5
>1,4
56 m = 5
= 1,0
4
t
71 m = 5
^ >1,4
^ =1,0 4
50 m = 5
Стики з перехрещенням в’язей для N-стиків
Стики з перехрещенням в’язей для К-стиків
Деталі 3 і 4: перехрещення від 30 до100 %; перехрещення = (q / р) х 100 %.Потрібна оцінка для в’язей і поясів.Проміжні значення відношення t0 / (,•між деталями категорій визначаютьсяза лінійною інтерполяцією. Кутовізварні шви застосовуються для в’язейз товщиною стінки t < 8 ммt0 і tj <8 мм35° < Є < 50°
Ьо Ч0 х fo jti ^25
d0 /10 х t0 I tj < 250,4<bj lb0 <1,00,25 <dj !d0 <1,0b0 < 200 d0 < 300^ enp - ®>25h00,5d0 <eilp <0,25d0eolp < 0,02 b0 або <0,02 d0eo/p ексцентриситет із площиниДля q й р
р
80
t <12
71
і >12
80
t <12
71
t >12
Да
|
|
t |
|
|
|
|
Аа |
г...... 1 |
©
2 - безперервні поздовжні ребра без вирізів вільного вирізу у стінках поперечних балок
1 - безперервні поздовжні ребра з вирізами, вільним вирізом у стінках поперечних балок
Деталі 1 і 2: перевірка розмаху напружень Аа у поздовжніх ребрах у місці приварювання (нижня точка) до стінки поперечної балки завтовшки f, мм
|
Да |
■ |
|
|
t |
36
З - поздовжнє ребро переривається на стінці поперечної балки
Деталь 3: перевірка розмаху напружень Аа по нижньому краю поздовжніх ребер
4 - стик поздовжнього ребра з повним проплавленням на підкладці, що залишається
Деталь 4: перевірка розмаху напружень Аа у стику поздовжніх ребер
71
Як 1, 2 і 4 Табл. М.5.3
112
Як 5 і 7 Табл. М.5.3
90
Як 9 і 11 Табл. М.5.3
80
5 - стик поздовжнього ребра з повним проплавленням при зварюванні із двох сторін без підкладок
Деталь 5: перевірка розмаху напружень Аа у стику поздовжніх ребер
6 - переріз стінки поперечної балки між вирізами
Деталь 6: перевірка виконується по перерізу А-А як для ферми Веренделя. Примітка. Якщо перевірка напружень виконана за EN 1993-2, п. 9.4. 2.2 (3), категорія може бути прийнята 112
71
7 - зварне з’єднання ребра та листа настилу.
Часткове проплавлення з а > t
Деталь 7: перевірка нормальних напружень від вигину листа настилу
До = Ш-
71
8 - кутовий шов або часткове проплавлення зовні ребра
Деталь 8: перевірка нормальних напружень від вигину листа настилу
50
|
шшт Аа = л ь |
■/muuuuw |
|
|
, t |
t < 12
і >12
Деталь 1: перевірка розмаху напружень Аа у поздовжніх ребрах, де t - товщина стінки поперечної балки, мм
1 - перервані поздовжні ребра на стінці поперечної балки
80
©
71
2 - з’єднання безперервного ребра і поперечної балки
Деталь 2: перевірка на комбінацію дотичних Дт і нормальних напружень Аа
|
////////і//////; |
|
|
V |
ІХЛт Г Аа' і |
Аа + х/да z + 4Лт'
а,
56
©
Таблиця М.5.10 - Приєднання пояса до стінки для підкранових балок
|
Категорія деталі |
Конструктивна деталь |
Опис |
Вимоги |
|
|
160 |
і 1 ® , |
г ,1 г1 |
1 - прокатні І-подібні або Н-подібні секції |
Деталь 1:вертикальний стиск Aaver( у стінці від колеса |
|
71 |
1 |
г |
2 - повне проплавлення стінки до пояса |
Деталь 2: вертикальний стиск Aaver( у стінці від колеса |
|
|
1 1 |
|
|
|
|
|
© . |
У г |
|
|
|
36* |
1 |
Г |
3 - часткове проплавлення стінки до пояса |
Деталь 3: вертикальний стиск Aavert у зварних швах від колеса |
|
|
1 J |
|
|
|
|
|
© ! |
г1 |
|
|
|
36* |
|
f |
4 - кутові шви приварювання стінки до пояса |
Деталь 4: вертикальний стиск Aaver( у зварних швах від колеса |
|
|
1 І |
|
|
|
|
|
© і |
г |
|
|
|
71 |
1 |
5 - Т-подібні перерізи (тавр) приварені до стінки з повним проварюванням |
Деталь 5: вертикальний стиск Aaver( у стінці від колеса |
|
|
|
І © 1 |
|
|
|
|
36* |
1 |
6 - кутові шви приварювання стінки до тавра |
Деталь 4: вертикальний стиск Aavert у зварних швах від колеса |
|
|
|
© 1 |
1 |
|
|
М.6.1 Для швидкої оцінки витривалості використовується графік на рисунку М.З. Після визначення категорії деталі за таблицями витривалості і кількості циклів навантаження за графіком визначають поріг витривалості для деталі.
Рисунок М.З - Графік залежності напружень від кількості циклів
М.6.2 Приклад. Категорія деталі 71, а число циклів навантаження - 50 млн.; необхідно визначити поріг витривалості при 50 млн. циклів. По ординаті 50 млн. на перетині з лінією категорії 71 знаходимо значення порогу витривалості по осі напружень - 33 МПа.
1 +2—-sin3 а +——В2 cos3 а
