1. Расчет приведенных затрат, осуществляемых до начала эксплуатации причала, производится по формуле (3) MM 6-83 при
??t = l,l:
Зн1 = (350606 + 0)??1,1 = 385666,6 руб.;
Зн2 = (351341 + 97,59)??1,1 = 386582 руб.
2. Расчет приведенных затрат, осуществляемых при эксплуатации причала, производится по формуле (7) MM 6-83, табл. 28 и табл. 5 прил. 12 настоящего Пособия:
= 78886 (1/??15 + 1/??30 + 1/??45) = 78886 (0,239 + 0,057 + 0,013) = 78886??0,309 = 24375,8 руб.;
= 81752 (1/??20 + 1/??40) = 81752 (0,148 + 0,022) = 81752??0,17 = 13897,8 руб.;
= 935??9,9 = 9256,5 руб. (табл. 5 прил. 12 при Тс = 50 лет и Тт.р = 1 году).
= 562??9,9 = 5563,8 руб. (табл. 5 прил. 12 при Тс = 50 лет и Тт.р = 1 году).
Потери от простоя судов при капитальных ремонтах причала:
= 0,15??515??100??0,309 = 2387 руб.;
= 0,15??515??100??0,17 = 1313,3 руб.
3. Суммарные приведенные затраты по сравниваемым вариантам на 100 м причала:
З1 = 385666,6 + (24375,8 + 9256,5 +2387) =421685,9 руб.;
З2 = 386582,5 + (13897,8 + 5563,8 +1313,3) = 407357,4 руб.
4. Годовой экономический эффект от применения комплексной добавки в бетон на 500 м причала
Эг = (421685,9 — 407357,4)5 = 71642,5 руб.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1(1)
Группы агрессивных газов в зависимости от их вида и концентрации
Наименование |
Концентрация, мг/м3, для групп газов |
|||
|
А |
в |
С |
D |
Углекислый газ |
До 2000 |
Св. 2000 |
?? |
?? |
Аммиак |
» 0,2 |
Св. 0,2 до 20 |
Св. 20 |
— |
Сернистый ангидрид |
До 0,5 |
Св. 0,5 до 10 |
Св. 10 до 200 |
Св. 200 до 1000 |
Фтористый водород |
» 0,05 |
» 0,05 » 5 |
» 5 » 10 |
» 10 » 100 |
Сероводород |
» 0,01 |
» 0,01 » 5 |
» 5 » 100 |
» 100 |
Оксиды азота* |
» 0,1 |
» 0,1 » 5 |
» 5 » 25 |
» 25 » 100 |
Хлор |
» 0,1 |
» 0,1 » 1 |
» 1 » 5 |
» 5 » 10 |
Хлористый водород |
» 0,05 |
» 0,05 » 5 |
» 5 » 10 |
» 10 » 100 |
* Оксиды азота, растворяющиеся в воде с образованием растворов кислот. Примечание. При концентрации газов, превышающей пределы, указанные в гр. «D» настоящей таблицы, возможность применения материала для строительных конструкций следует определять на основании данных экспериментальных исследований. |
ПРИЛОЖЕНИЕ 2(2)
Характеристика твердых сред
(солей, аэрозолей и пыли)
Растворимость твердых сред в воде и их гигроскопичность |
Наиболее распространенные соли, аэрозоли, пыли |
Малорастворимые |
Силикаты, фосфаты (вторичные и третичные) и карбонаты магния, кальция, бария, свинца; сульфаты бария, свинца; оксиды и гидроксиды железа, хрома, алюминия, кремния |
Хорошо растворимые малогигроскопичные |
Хлориды и сульфаты натрия, калия, аммония; нитраты калия, бария, свинца, магния; карбонаты щелочных металлов |
Хорошо растворимые гигроскопичные |
Хлориды кальция, магния, алюминия, цинка, железа; сульфаты магния, марганца, цинка, железа; нитраты и нитриты натрия, калия, аммония; все первичные фосфаты; вторичный фосфат натрия; оксиды и гидроксиды натрия, калия |
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Упругость паров воды над насыщенными водными растворами хорошо растворимых солей при 20°С
Наименование растворов |
Давление паров воды в |
Равновесная относительная |
Растворимость в 100 г воды при |
Гигроскопичность |
|
солей |
Па |
мм рт. ст. |
влажность, % |
20 ??С |
|
ZnCl2 |
233,3 |
1,75 |
10 |
367 |
Гигроскопичные |
CaCl2 |
819,9 |
6,15 |
35 |
74,5 |
» |
Zn(NО3)2 |
981,2 |
7,36 |
42 |
118,8 |
» |
NH4NO3 |
1565,2 |
11,74 |
67 |
192 |
Малогигроскопичные |
NaNO3 |
1803,8 |
13,53 |
77 |
87,5 |
То же |
NaCl |
1817,2 |
13,63 |
78 |
35,9 |
» |
NH4Cl |
1855,8 |
13,92 |
79 |
37,5 |
» |
Na2SO4 |
1893,2 |
14,2 |
81 |
19,2 |
» |
(NH4)2SO4 |
1895,8 |
14,22 |
81 |
76,3 |
» |
KCl |
2005,2 |
15,04 |
86 |
34,4 |
» |
CuSO4 |
2086,5 |
15,65 |
89 |
76,4 |
» |
ZnSO4 |
2123,8 |
15,93 |
91 |
54,1 |
» |
KNO3 |
2167,8 |
16,26 |
93 |
31,6 |
» |
K2SO4 |
2306,5 |
17,3 |
99 |
11,1 |
» |
CaSО4 |
?? |
?? |
?? |
0,20 |
» |
Примечание. При значениях относительной влажности воздуха, больших равновесной, на поверхности образуется конденсат. |
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
А. Метод определения эффективного коэффициента диффузии для углекислого газа в бетоне
Диффузионную проницаемость бетона определяют в зависимости от толщины нейтрализованного слоя и количества углекислого газа, поглощенного бетоном за время хранения образцов в камере с повышенным содержанием углекислого газа при заданной постоянной влажности бетона.
Диффузионная проницаемость бетона определяется на образцах, имеющих форму куба, призмы или пластины, минимальный размер рабочей грани которых должен быть не менее 7 см, а толщина — не менее 3 см. Образцы могут быть изготовлены в форме либо отобраны из конструкций. Количество образцов должно быть не менее 10. Образцы, предназначенные для испытаний, предварительно выдерживают в камере с относительной влажностью воздуха 75±3 % при температуре 20±5°С до установления постоянной массы, после чего изолируют со всех сторон, кроме одной рабочей грани, плотным покрытием, например из парафиноканифольной мастики.
Установка для проведения испытаний должна иметь постоянные параметры газовой среды: концентрацию СО2 10±0,5% по объему, относительную влажность воздуха 75±3 %, температуру 20±5°С. Возможные варианты установок для испытаний представлены в «Руководстве по определению диффузионной проницаемости бетона для углекислого газа» (НИИЖБ, М., 1974).
Образцы выдерживают в камере с углекислым газом не менее 7 сут. и не более того периода, в течение которого образец будет нейтрализован на половину своей толщины.
По истечении заданного срока образцы раскалывают в направлении, нормальном неизолированной грани. На поверхность скола пипеткой наносят 0,1 %-ный раствор фенолфталеина на этиловом спирте.
Мерной линейкой измеряют толщину слоя бетона от поверхности бетона до границы слоя, окрашенного в малиновый цвет. Измерения производят через 1 см по длине кромки образца.
Эффективный коэффициент диффузии углекислого газа в бетоне рассчитывают по формуле в см2/с
D = (moX2)/2Ct,
где mo — Реакционная емкость бетона или объем газа, поглощенного единицей объема бетона; X — среднеарифметическая толщина нейтрализованного слоя бетона, см; С — концентрация углекислого газа в воздухе в относительных величинах по объему; t — продолжительность воздействия газа на бетон, с. Величину реакционной емкости mo рассчитывают по формуле
mo = 0,4Цpf,
где Ц — численно равное содержанию цемента в бетоне, кг/м3; p — количество основных окислов в цементе в пересчете на СаО в относительных величинах по массе, принимается по данным химического анализа цемента; f — степень нейтрализации бетона равная отношению количества основных окислов, прореагировавших с углекислым газом, к общему их количеству в цементе.
Б. Метод определения агрессивной углекислоты
При определении степени углекислой коррозии содержание агрессивной углекислоты в жидкой среде может быть определено экспериментально по отдельной пробе воды или путем вычисления по содержанию свободной углекислоты в общей пробе воды на химический анализ. Содержание агрессивной углекислоты определяют экспериментально в отдельной пробе воды. Пробы воды отбирают в сухую емкость на 250 мл с хорошо подобранной пробкой, в которую предварительно помещено 2 — 3 г химически чистого карбоната кальция. Анализ проводят через 5 — 6 дней (метод Гейера),
Вычисление содержания агрессивной углекислоты проводят по разности между содержанием свободной и равновесной углекислоты.
Концентрация (СО2) свободная, мг/л, согласно требованиям ГОСТ 4979—49, должна быть определена в день отбора пробы воды на анализ.
Количество углекислоты рассчитывают по формуле:
(СО2) равновесной = а[Са2+]+b, где а и b — коэффициенты, зависящие от содержания в воде ионов НСО3, , Cl; концентрацию Са2+, мг/л, определяют по таблице.
Значения коэффициентов а и b
Бикарбонатная щелочность |
Суммарное содержание ионов Cl и , мг/л |
||||||||||||
мг?? |
град |
0—200 |
201—400 |
401—600 |
601—800 |
801—1000 |
более 1000 |
||||||
экв/л |
|
a |
b |
a |
b |
a |
b |
a |
b |
a |
b |
a |
b |
1,05 |
3 |
0 |
15 |
?? |
?? |
?? |
?? |
?? |
?? |
?? |
?? |
?? |
?? |
1,4 |
4 |
0,01 |
16 |
0,01 |
17 |
0,01 |
17 |
0 |
17 |
0 |
17 |
0 |
17 |
1,8 |
5 |
0,04 |
17 |
0,04 |
18 |
0,03 |
17 |
0,02 |
18 |
0,02 |
18 |
0,02 |
18 |
2,1 |
6 |
0,07 |
19 |
0,06 |
19 |
0,05 |
18 |
0,04 |
18 |
0,04 |
18 |
0,04 |
18 |
2,5 |
7 |
0,1 |
21 |
0,08 |
20 |
0,07 |
19 |
0,06 |
18 |
0,06 |
18 |
0,05 |
18 |
2,9 |
8 |
0,13 |
23 |
0,11 |
21 |
0,09 |
19 |
0,08 |
18 |
0,07 |
18 |
0,07 |
18 |
3,2 |
9 |
0,16 |
25 |
0,14 |
22 |
0,11 |
20 |
0,1 |
19 |
0,09 |
18 |
0,08 |
18 |
3,6 |
10 |
0,2 |
27 |
0,17 |
23 |
0,14 |
21 |
0,12 |
19 |
0,11 |
18 |
0,1 |
18 |
4 |
11 |
0,24 |
29 |
0,2 |
24 |
0,16 |
22 |
0,15 |
20 |
0,13 |
19 |
0,12 |
19 |
4,3 |
12 |
0,28 |
32 |
0,24 |
26 |
0,19 |
23 |
0,17 |
21 |
0,16 |
20 |
0,14 |
20 |
4,7 |
13 |
0,32 |
34 |
0,28 |
27 |
0,22 |
24 |
0,2 |
22 |
0,19 |
21 |
0,17 |
21 |
5 |
14 |
0,36 |
29 |
0,32 |
29 |
0,25 |
26 |
0,23 |
23 |
0,22 |
22 |
0,19 |
22 |
5,4 |
15 |
0,4 |
38 |
0,36 |
30 |
0,29 |
27 |
0,26 |
24 |
0,24 |
23 |
0,22 |
23 |
5,7 |
16 |
0,44 |
41 |
0,4 |
32 |
0,32 |
28 |
0,29 |
25 |
0,27 |
24 |
0,25 |
24 |
6,1 |
17 |
0,48 |
43 |
0,44 |
34 |
0,36 |
30 |
0,33 |
26 |
0,3 |
25 |
0,28 |
25 |
6,4 |
18 |
0,54 |
46 |
0,47 |
37 |
0,4 |
32 |
0,36 |
28 |
0,33 |
27 |
0,31 |
27 |
6,8 |
19 |
0,61 |
48 |
0,51 |
39 |
0,44 |
33 |
0,4 |
30 |
0,37 |
29 |
0,34 |
28 |
7,1 |
20 |
0,67 |
51 |
0,55 |
41 |
0,48 |
35 |
0,44 |
31 |
0,41 |
30 |
0,38 |
29 |
7,5 |
21 |
0,74 |
53 |
0,6 |
43 |
0,53 |
37 |
0,48 |
33 |
0,45 |
31 |
0,41 |
31 |
7,8 |
22 |
0,81 |
55 |
0,65 |
45 |
0,58 |
38 |
0,53 |
34 |
0,49 |
33 |
0,44 |
32 |
8,2 |
23 |
0,88 |
58 |
0,7 |
47 |
0,63 |
40 |
0,58 |
35 |
0,53 |
34 |
0,48 |
33 |
8,6 |
24 |
0,96 |
60 |
0,76 |
49 |
0,68 |
42 |
0,63 |
37 |
0,57 |
36 |
0,52 |
35 |
9 |
25 |
1,04 |
63 |
0,81 |
51 |
0,73 |
44 |
0,67 |
39 |
0,61 |
38 |
0,56 |
37 |
10,7 |
30 |
1,44 |
75 |
1,06 |
61 |
0,98 |
54 |
0,87 |
49 |
0,81 |
43 |
0,76 |
47 |
14,3 |
40 |
2,34 |
95 |
1,56 |
81 |
1,48 |
74 |
1,27 |
69 |
1,21 |
68 |
1,16 |
67 |
17,8 |
50 |
3,34 |
120 |
2,16 |
102 |
1,98 |
94 |
1,67 |
79 |
1,61 |
88 |
1,56 |
87 |
21,3 |
60 |
4,44 |
145 |
2,66 |
123 |
2,48 |
114 |
2,17 |
99 |
2,01 |
98 |
1,96 |
97 |
25 |
70 |
5,44 |
165 |
3,16 |
143 |
2,98 |
134 |
2,67 |
119 |
2,41 |
118 |
2,36 |
117 |
28,5 |
80 |
6,54 |
195 |
3,76 |
163 |
3,48 |
154 |
3,07 |
139 |
2,81 |
138 |
2,76 |
137 |
32,1 |
90 |
7,64 |
215 |
4,36 |
183 |
3,98 |
174 |
3,47 |
159 |
3,2 |
148 |
3,16 |
147 |