Таблица 27
|
Защитное покрытие |
Коэффициент условий работы ??s9 при арматуре
|
|
|
|
гладкой |
периодического профиля |
|
|
|
|
|
1. Цементно-полистирольное, латексно-минеральное |
1,0 |
1,0 |
|
2. Цементно-битумное (холодное) при арматуре диаметром, мм: |
|
|
|
6 и более |
0,7 |
1,0 |
|
менее 6 |
0,7 |
0,7 |
|
3. Битумно-силикатное (горячее) |
0,7 |
0,7 |
|
4. Битумно-глинистое |
0,5 |
0,7 |
|
5. Сланцебитумное, цементное |
0,5 |
0,5 |
|
|
|
|
Таблица 28
|
Вид и класс арматуры |
Диаметр арматуры,мм |
Коэффициенты для определения длины зоны передачи напряжений lp напрягаемой арматуры, применяемой без анкеров
|
|
|
|
|
??p |
??p |
|
|
|
|
|
|
1. Стержневая периодического профиля независимо от класса |
Независимо от диаметра |
0,25 |
10 |
|
2. Высокопрочная арматурная проволока периодического профиля класса Вр-II |
5 4 3 |
1,40 1,40 1,40 |
40 50 60 |
|
3. Арматурные канаты классов: |
|
|
|
|
К-7 |
15 12 9 6 |
1,00 1,10 1,25 1,40 |
25 25 30 40 |
|
К-19 |
14 |
1,00 |
25 |
|
|
|||
|
Примечание. Для элементов из легкого бетона классов В7,5-В12,5 значения ??p и ??p увеличиваются в 1,4 раза против приведенных в настоящей таблице. |
|||
|
|
Таблица 29*
|
Класс арматуры
|
Модуль упругости арматурыЕs ?? 10-4, МПа (кгс/см2)
|
|
|
|
|
А-I,А- II |
21 (210) |
|
А-III |
20 (200) |
|
А-IV, А-V, А-VI и А-VII |
19 (190) |
|
А-IIIв |
18 (180) |
|
В-II, Вр-II |
20 (200) |
|
К-7, К-19 |
18 (180) |
|
Вр-I |
17 (170) |
|
|
|
При мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для стержневой арматуры периодического профиля значения ??p и ??p увеличиваются в 1,25 раза. При диаметре стержней свыше мгновенная передача усилий не допускается.
Для стержневой арматуры периодического профиля всех классов значение lp принимается не менее 15d.
Начало зоны передачи напряжений при мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для проволочной арматуры (за исключением высокопрочной проволоки класса Вр-II с внутренними анкерами по длине заделки) принимается на расстоянии 0,25lp от торца элемента.
2.30. Значения модуля упругости арматуры Еs принимаются по табл. 29*.
ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ
РАСЧЕТ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ
3.1. Расчет по прочности бетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси. В зависимости от условий работы элементов они рассчитываются без учета, а также с учетом сопротивления бетона растянутой зоны.
Без учета сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет внецентренно сжатых элементов, указанных в п. 1.7а, принимая, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением сжатого бетона. Сопротивление бетона сжатию условно представляется напряжениями, равными Rb, равномерно распределенными по части сжатой зоны сечения - условной сжатой зоне (черт. 2), сокращенно именуемой в дальнейшем сжатой зоной бетона.
Черт. 2. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности без учета сопротивления бетона растянутой зоны
С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет элементов, указанных в п. 1.7б, а также элементов, в которых не допускаются трещины по условиям эксплуатации конструкций (элементов, подвергающихся давлению воды, карнизов, парапетов и др.). При этом принимается, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением бетона растянутой зоны (проявлением трещин). Предельные усилия определяются исходя из следующих предпосылок (черт. 3.):
сечения после деформаций остаются плоскими;
наибольшее относительное удлинение крайнего растянутого волокна бетона равно 2Rbt/Eb;
напряжения в бетоне сжатой зоны определяются с учетом упругих (а в некоторых случаях и неупругих) деформаций бетона;
напряжения в бетоне растянутой зоны распределены равномерно и равны Rbt.
Черт. 3. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого (внецентренно сжатого) бетонного элемента, рассчитываемого по прочности с учетом сопротивления бетона растянутой зоны
В случаях, когда вероятно образование наклонных трещин (например, элементы двутаврового и таврового сечений при наличии поперечных сил), должен производиться расчет бетонных элементов из условий (141) и (142) с заменой расчетных сопротивлений бетона для предельных состояний второй группы Rb,ser и Rbt,ser соответствующими значениями расчетных сопротивлений бетона для предельных состояний первой группы Rb и Rbt.
Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие) согласно указаниям п. 3.39.
Внецентренно сжатые элементы
3.2. При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет продольного усилия ea, определяемый согласно указаниям п. 1.21.
3.3. При гибкости элементов l0 / i ?? 14 необходимо учитывать влияние на их несущую способность прогибов в плоскости эксцентриситета продольного усилия и в нормальной к ней плоскости путем умножения значений ea на коэффициент ?? (см. п. 3.6). В случае расчета из плоскости эксцентриситета продольного усилия значение ea принимается равным значению случайного эксцентриситета.
Применение бетонных внецентренно сжатых элементов (за исключением случаев, предусмотренных п. 1.7б) не допускается при эксцентриситетах приложения продольной силы с учетом прогибов ea??, превышающих:
а) в зависимости от сочетания нагрузок:
при основном сочетании.......................................................................................................... 0,9y
" особом " ................................................................................................................0,95y
б) в зависимости от вида и класса бетона:
для тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов класса выше В7,5 .............................. y-1
для других видов и классов бетона ........................................................................................ y-2
(здесь у - расстояние от центра тяжести сечения до наиболее сжатого волокна бетона, см).
3.4. Во внецентренно сжатых бетонных элементах в случаях, указанных в п. 5.48, необходимо предусмотреть конструктивную арматуру.
3.5. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов (см. черт. 2) должен производиться из условия
N ?? ?? Rb Ab,(12)
где Ab - площадь сжатой зоны бетона, определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения равнодействующей внешних сил.
Для элементов прямоугольного сечения Ab определяется по формуле
Ab = bh .(13)
Внецентренно сжатые бетонные элементы, в которых появление трещин не допускается по условиям эксплуатации, независимо от расчета из условия (12) должны быть проверены с учетом сопротивления бетона растянутой зоны (см. п.3.1 и черт. 3) из условия
N ?? . (14)
Для элементов прямоугольного сечения условие (14) имеет вид
N ?? . (15)
Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов, указанных в п. 1.7б, должен производиться из условий (14) и (15).
В формулах (12) - (15):
?? - коэффициент, определяемый по формуле (19);
?? - коэффициент, принимаемый равным для бетона:
тяжелого, мелкозернистого, легкого и поризованного .......................................................................1,00
ячеистого автоклавного ..........................................................................................................................0,85
" неавтоклавного...........................................................................................................................0,75
Wpl - момент сопротивления сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона, определяемый в предположении отсутствия продольной силы по формуле
Wpl = ; (16)
r - расстояние от центра тяжести сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, определяемое по формуле
r = ?? ; (17)
?? - см. п. 4.5.
Положение нулевой линии определяется из условия
S'bo = . (18)
3.6. Значение коэффициента ??, учитывающего влияние прогиба на значение эксцентриситета продольного усилия e0, следует определять по формуле
?? = , (19)
где Ncr - условная критическая сила, определяемая по формуле
Ncr = . (20)
В формуле (20):
??l - коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии, равный:
??l = 1+ ?? , (21)
но не более 1+ ??,
здесь ?? - коэффициент, принимаемый в зависимости от вида бетона по табл. 30;
М - момент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;
Мl - то же, от действия постоянных и длительных нагрузок;
l0 - определяется по табл. 31;
??е - коэффициент, принимаемый равным е0 / h, но не менее
??е,min = 0.5 - 0.01 - 0.01Rb; (22)
здесь Rb - в МПа.
Таблица 30
|
Бетон |
Коэффициент ?? в формуле (21) |
|
|
|
|
1. Тяжелый |
1,0 |
|
2. Мелкозернистый групп: А Б В |
1,3 1,5 1,0 |
|
3. Легкий: при искусственных крупных заполнителях и мелком заполнителе: плотном пористом при естественных заполнителях |
1,0 1,5 2,5 |
|
4. Поризованный |
2,0 |
|
5. Ячеистый: автоклавный неавтоклавный |
1,3 1,5 |
|
|
|
|
Примечание. Группы мелкозернистого бетона приведены в п. 2.3. |
|
|
|
Таблица 31
|
Характер опирания стен и столбов |
Расчетная длина l0 внецентренно сжатых бетонных элементов
|
|
|
|
|
1. С опорами вверху и внизу: |
|
|
а) при шарнирах на двух концах независимо от величины смещения опор |
Н |
|
б) при защемлении одного из концов и возможном смещении опор для зданий: |
|
|
многопролетных |
1,25Н |
|
однопролетных |
1,50Н |
|
2. Свободно стоящие |
2,00Н |
|
|
|
|
Обозначение, принятое в табл. 31: Н - высота столба (стены) в пределах этажа за вычетом толщины плиты перекрытия или высота свободно стоящей конструкции. |
|
|
|
Если изгибающие моменты (или эксцентриситеты) от полной нагрузки и от суммы постоянных и длительных нагрузок имеют разные знаки, то при абсолютном значении эксцентриситета полной нагрузки е0, превышающем 0,1h, принимают ??l = 1,0; если это условие не удовлетворяется, значение ??l принимают равным ??l = ??l1 + 10 (1 - ??l1) , где ??l1 определяют по формуле (21), принимая М равным произведению продольной силы N от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок на расстояние от центра тяжести до растянутой или наименее сжатой от действия постоянных и длительных нагрузок грани сечения.
3.7. Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие (смятие) должен производиться согласно указаниям пп. 3.39 и 3.40.
Изгибаемые элементы
3.8. Расчет изгибаемых бетонных элементов (см. черт. 3) должен производиться из условия
М ?? ?? Rbt Wpl, (23)
где ?? - коэффициент, принимаемый согласно указаниям п. 3.5;
Wpl - определяется по формуле (16); для элементов прямоугольного сечения Wpl принимается равным:
Wpl = . (24)
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ
3.9. Расчет по прочности железобетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления. При наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной наиболее опасного из возможных направлений. Кроме того, следует производить расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие, продавливание, отрыв).
Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента
3.10. Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок:
