Момент Мsw, воспринимаемый хомутами, нормальными к продольной оси элемента, с равномерным шагом в пределах растянутой зоны рассматриваемого наклонного сечения, определяется по формуле

Мsw = qsw , (90)

где qsw - усилие в хомутах на единицу длины элемента, определяемое по формуле (81);

с - длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента.

Расчет по прочности пространственных сечений

(элементов, работающих на кручение с изгибом)

3.36. При расчете пространственных сечений усилия определяются исходя из следующих предпосылок:

сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю;

сжатая зона пространственного сечения условно представляется плоскостью, расположенной под углом ?? к продольной оси элемента, а сопротивление бетона сжатию - напряжениями Rb sin2 ??, равномерно распределенными по сжатой зоне;

растягивающие напряжения в продольной и поперечной арматуре, пересекающей растянутую зону рассматриваемого пространственного сечения, принимаются равными расчетным сопротивлениям соответственно Rs и Rsw;

напряжение в арматуре, расположенной в сжатой зоне, принимается для ненапрягаемой арматуры - равным Rs, для напрягаемой - согласно указаниям п. 3.14.

Элементы прямоугольного сечения

3.37. При расчете элементов на кручение с изгибом должно наблюдаться условие

Т ?? 0,1 Rb b2 h, (91)

где b, h - соответственно меньший и больший размеры граней элемента.

При этом значение Rb для бетона классов выше В30 принимается как для бетона класса В30.

3.38. Расчет по прочности пространственных сечений (черт. 13) должен производиться из условия

Т ?? Rs As . (92)

Черт. 13. Схема усилий в пространственном сечении железобетонного элемента, работающего на изгиб с кручением, при расчете его по прочности

Высота сжатой зоны х определяется из условия

Rs As - Rsc A's = Rb bx. (93)

Расчет должен производиться для трех расчетных схем расположения сжатой зоны пространственного сечения:

1-я схема - у сжатой от изгиба грани элемента (черт. 14, а);

2-я схема - у грани элемента, параллельной плоскости действия изгибающего момента (черт. 14, б);

3-я схема - у растянутой от изгиба грани элемента (черт. 14, в).

Черт. 14. Схемы расположения сжатой зоны пространственного сечения

а - у сжатой от изгиба грани элемента; б - у грани элемента, параллельной плоскости действия изгибающего момента; в - у растянутой от изгиба грани элемента

В формулах (92) и (93):

As, A's - площади поперечного сечения продольной арматуры, расположенной при данной расчетной схеме соответственно в растянутой и сжатой зонах;

b, h - размеры граней элемента, соответственно параллельных и перпендикулярных линии, ограничивающей сжатую зону;

?? = ; (94)

?? = ; (95)

здесь с - длина проекции линии, ограничивающей сжатую зону, на продольную ось элемента; расчет производится для наиболее опасного значения с, определяемого последовательным приближением и принимаемого не более 2h + b.

В формуле (92) значения и ??q, характеризующие соотношения между действующими усилиями Т, М и , принимаются:

при отсутствии изгибающего момента = 0??q = 1;

при расчете по 1-й схеме =??q = 1;

  "         " " 2-й     " = 0??q = 1 + ;

  "            "        "   3-й     " = —??q = 1.

Крутящий момент Т, изгибающий момент М и поперечная сила принимаются в сечении, нормальном к продольной оси элемента и проходящем через центр тяжести сжатой зоны пространственного сечения.

Значения коэффициента ??w, характеризующего соотношение между поперечной и продольной арматурой, определяются по формуле

??w = , (96)

где Asw - площадь сечения одного стержня хомута, расположенного у грани, являющейся для рассматриваемой расчетной схемы растянутой;

s - расстояние между указанными выше хомутами.

При этом значения ??w принимаются:

не менее

??w,min = (97)

и не более

??w,max = 1,5 , (98)

где М - изгибающий момент, принимаемый для 2-й схемы равным нулю, для 3-й схемы - со знаком "минус";

Мu - предельный изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением элемента.

Если значение ??w, подсчитанное по формуле (96), меньше ??w,min, то значение усилия Rs As, вводимое в формулы (92) и (93), умножается на отношение ??w  /  ??w,min.

В случае, когда удовлетворяется условие

Т ?? 0,5 , (99)

вместо расчета по 2-й схеме производится расчет из условия

?? + — . (100)

В формулах (99) и (100):

b - ширина грани сечения, перпендикулярной плоскости изгиба;

, - определяются согласно указаниям п. 3.31*.

Расчет железобетонных элементов на местное действие нагрузок

Расчет на местное сжатие

3.39. При расчете на местное сжатие (смятие) элементов без поперечного армирования должно удовлетворяться условие

N ?? ?? Rb,loc Aloc1, (101)

где N - продольная сжимающая сила от местной нагрузки;

Aloc1 - площадь смятия (черт. 15);

?? - коэффициент, зависящий от характера распределения местной нагрузки по площади смятия и принимаемый равным:

при равномерном распределении нагрузки ..........................................................................................1,0

при неравномерном распределении нагрузки (под концами балок,

прогонов, перемычек):

для тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов ..............................................................0,75

для ячеистого бетона ................................................................................................................0,50

Rb,loc - расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле

Rb,loc = ?? ??b Rb, (102)

здесь ?? ??b ?? 1,0;

?? = 1,0 для бетона класса ниже В25;

?? = 13,5 для бетона классов В25 и выше;

??b = ,

но не более следующих значений:

при схеме приложения нагрузки по черт. 15, а, в, г, е, и для бетона:

тяжелого, мелкозернистого и легкого классов:

выше В7,5 ....................................................................................................................2,5

В3,5; В5; В7,5 ..............................................................................................................1,5

ячеистого и легкого классов

В2,5 и ниже .................................................................................................................1,2

при схеме приложения нагрузки по черт. 15, б, д, ж

независимо от вида и класса бетона .......................................................................................1,0

Rb, Rbt - принимаются как для бетонных конструкций (см. поз. 9 табл. 15);

Aloc2 - расчетная площадь смятия, определяемая согласно указаниям п. 3.40.

3.40. В расчетную площадь Aloc2 включается участок, симметричный по отношению к площади смятия (см. черт. 15).

При этом должны выполняться следующие правила:

при местной нагрузке по всей ширине элемента b в расчетную площадь включается участок длиной не более b в каждую сторону от границы местной нагрузки (см. черт. 15, а);

Черт. 15. Схемы для расчета железобетонных элементов на местное сжатие

а - при местной нагрузке по всей ширине элемента; б - при местной краевой нагрузке по всей ширине элемента; в, г - при местной нагрузке в местах опирания концов прогонов и балок; д - при местной краевой нагрузке на угол элемента; е - при местной нагрузке, приложенной на части длины и ширины элемента; при местной краевой нагрузке, расположенной в пределах выступа стены или простенка; ж - при местной краевой нагрузке, расположенной в пределах выступа стены (пилястры); и - сечений сложной формы; 1 - площадь смятия; 2 - расчетная площадь смятия; 3 - минимальная зона армирования сетками, при которой косвенное армирование учитывается в расчете по формуле (104)

при местной краевой нагрузке по всей ширине элемента расчетная площадь Aloc2 равна площади смятия Aloc1 (см. черт. 15, б);

при местной нагрузке в местах опирания концов прогонов и балок в расчетную площадь включается участок шириной, равной глубине заделки прогона или балки, и длиной не более расстояния между серединами пролетов, примыкающих к балке (см. черт. 15, в);

если расстояние между балками превышает двойную ширину элемента, длина расчетной площади определяется как сумма ширины балки и удвоенной ширины элемента (см. черт. );

при местной краевой нагрузке на угол элемента (см. черт. 15 д) расчетная площадь Aloc2 равна площади смятия Aloc1;

при местной нагрузке, приложенной на части длины и ширины элемента, расчетная площадь принимается согласно черт. 15, е. При наличии нескольких нагрузок указанного типа расчетные площади ограничиваются линиями, проходящими через середину расстояний между точками приложения двух соседних нагрузок;

при местной краевой нагрузке, расположенной в пределах выступа стены (пилястры) или простенка таврового сечения, расчетная площадь Aloc2 равна площади смятия Aloc1 (см. черт. 15, ж);

при определении расчетной площади для сечений сложной формы не должны учитываться участки, связь которых с загруженным участком не обеспечена с необходимой надежностью (см. черт. 15, и).

Примечание. При местной нагрузке от балок, прогонов, перемычек и других элементов, работающих на изгиб, учитываемая в расчете глубина опоры при определении Aloc1 и Aloc2 принимается не более .

3.41. При расчете на местное сжатие элементов из тяжелого бетона с косвенным армированием в виде сварных поперечных сеток должно удовлетворяться условие

N ?? Rb,red Aloc1, (103)

где Aloc1 - площадь смятия;

Rb,red - приведенная призменная прочность бетона при расчете на местное сжатие, определяемая по формуле

Rb,red = Rb ??b + ?? ??xy Rs,xy ??s, (104)

здесь Rs,xy, ??, ??xy - обозначения те же, что и в п. 3.22*;

??b = , (105)

но не более 3,5;

??s - коэффициент, учитывающий влияние косвенного армирования в зоне местного сжатия; для схем черт. 15, б, д, ж принимается ??s = 1,0, при этом косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что поперечные сетки установлены на площади не менее ограниченной пунктирными линиями на соответствующих схемах черт. 15; для схем черт. 15, а, в, г, е, и коэффициент ??s определяется по формуле

??s = 4,5 - 3,5 , (106)

здесь Aef - площадь бетона, заключенного внутри контура сеток косвенного армирования, считая по их крайним стрежням, для которой должно удовлетворяться условие Aloc1 < Aef ?? Aloc2.

Расчет на продавливание

3.42. Расчет на продавливание плитных конструкций (без поперечной арматуры) от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться из условия

F ?? ?? Rbt um h0, (107)

где F - продавливающая сила;

?? - коэффициент, принимаемый равным для бетона:

тяжелого ...................................................................................................................................................1,00

мелкозернистого ......................................................................................................................................0,85

легкого ......................................................................................................................................................0,80

um - среднеарифметическое значений периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продавливании в пределах рабочей высоты сечения.

При определении um и F предполагается, что продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды, меньшим основанием которой служит площадь действия продавливающей силы, а боковые грани наклонены под углом 45?? к горизонтали (черт. 16, а).

Продавливающая сила F принимается равной силе, действующей на пирамиду продавливания, за вычетом нагрузок, приложенных к большему основанию пирамиды продавливания (считая по плоскости расположения растянутой арматуры) и сопротивляющихся продавливанию.

Если схема опирания такова, что продавливание может происходить только по поверхности пирамиды с углом наклона боковых граней более 45?? (например, в свайных ростверках, черт. 16, б), правая часть условия (107) определяется для фактической пирамиды продавливания с умножением на h0 / c. При этом значение несущей способности принимается не более значения, соответствующего пирамиде при с = 0,4h0, где с - длина горизонтальной проекции боковой грани пирамиды продавливания.

Черт. 16. Схемы для расчета железобетонных элементов на продавливание

а - при наклоне боковых граней пирамиды продавливания под углом 45??; б - то же, более 45??

При установке в пределах пирамиды продавливания хомутов, нормальных к плоскости плиты, расчет должен производиться из условия

F ?? Fb + 0,8 Fsw, (108)

но не более 2 Fb. Усилие Fb принимается равным правой части неравенства (107), а Fsw определяется как сумма всех поперечных усилий, воспринимаемых хомутами, пересекающими боковые грани расчетной пирамиды продавливания, по формуле

Fsw = ?? Rsw Asw, (109)

где Rsw не должно превышать значения, соответствующего арматуре класса А-I.

При учете поперечной арматуры значение Fsw должно быть не менее 0,5 Fb.

При расположении хомутов на ограниченном участке вблизи сосредоточенного груза производится дополнительный расчет на продавливание пирамиды с верхним основанием, расположенным по контуру участка с поперечной арматурой, из условия (107).

Поперечная арматура должна удовлетворять требованиям п. 5.29.

Расчет на отрыв

3.43. Расчет железобетонных элементов на отрыв от действия нагрузки, приложенной к его нижней грани или в пределах высоты его сечения (черт. 17), должен производиться из условия

Черт. 17. Схема для расчета железобетонных элементов на отрыв

F ?? ?? Rsw Asw, (110)

где F - отрывающая сила;

hs - расстояние от уровня передачи отрывающей силы на элемент до центра тяжести сечения продольной арматуры;

?? Rsw Asw - сумма поперечных усилий, воспринимаемых хомутами, устанавливаемыми дополнительно по длине зоны отрыва, равной:

а = 2 hs + b, (111)

здесь b - ширина площадки передачи отрывающей силы.

Значения hs и b устанавливаются в зависимости от характера и условий приложения отрывающей нагрузки на элемент (через консоли, примыкающие элементы и др.).

Расчет закладных деталей

3.44. Расчет анкеров, приваренных втавр к плоским элементам стальных закладных деталей, на действие изгибающих моментов, нормальных и сдвигающих сил от статической нагрузки, расположенных в одной плоскости симметрии закладной детали (черт. 18), должен производиться по формуле