Страница 6: ОДН 218.0.032-03. О введении в действие "временного руководства по определению грузоподъемности мостовых сооружений на автомобильных дорогах" (30060)

Q: Как скачать ОДН 218.0.032-03. О введении в действие "временного руководства по определению грузоподъемности мостовых сооружений на автомобильных дорогах" ?

Скачать ОДН 218.0.032-03. О введении в действие "временного руководства по определению грузоподъемности мостовых сооружений на автомобильных дорогах" можно нажав на кнопку Скачать бесплатно внизу страницы.

x y

моментов М и M при различных условиях ее опирания приведены в

x y

таблице 3.8.

Таблица 3.8

ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ k (i = 1, 2, 3, ..., 10)

ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПРОГИБОВ И УСИЛИЙ В ПЛИТЕ ПРОЕЗЖЕЙ ЧАСТИ

ОТ РАСПРЕДЕЛЕННОЙ И СОСРЕДОТОЧЕННОЙ НАГРУЗОК

┌────────┬─────┬───────┬───────┬───────┬──────┬───────┬──────┬───────┬───────┬──────┬───────┐

│ Схема │ N │ k │ k │ k │ k │ k │ k │ k │ k │ k │ k │

│нагрузки│точки│ 1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │ 7 │ 8 │ 9 │ 10 │

│(номера │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │

│по рис. │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │

│3.8, а, │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │

│ б) │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │

├────────┼─────┼───────┼───────┼───────┼──────┼───────┼──────┼───────┼───────┼──────┼───────┤

│ 1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │ 7 │ 8 │ 9 │ 10 │ 11 │ 12 │

│I - II │ 1 │3,6906 │2,0503 │0 │0 │- │0,8670│0,6318 │0 │0 │- │

│шарнир- ├─────┼───────┼───────┼───────┼──────┼───────┼──────┼───────┼───────┼──────┼───────┤

│ное опи-│ 2 │3,4707 │1,9650 │0,2220 │0 │-0,0824│0,5168│0,3238 │-0,0717│0 │0,2235 │

│рание ├─────┼───────┼───────┼───────┼──────┼───────┼──────┼───────┼───────┼──────┼───────┤

│ │ 3 │3,2444 │1,8624 │0,3836 │0 │0,0190 │0,1648│0,0899 │-0,0394│0 │0,0372 │

│ ├─────┼───────┼───────┼───────┼──────┼───────┼──────┼───────┼───────┼──────┼───────┤

│ │ 4 │0 │0 │0 │1,8182│0 │0 │0 │0 │0,0911│0 │

│ │ 5 │0 │0 │0 │1,9094│0 │0 │0 │0 │0,1202│0 │

│ │ 6 │0 │0 │0 │1,9470│0 │0 │0 │0 │0,0367│0 │

│III - IV│ 1 │0,7893 │0,6430 │0 │0 │- │0,4025│0,4313 │0 │0 │- │

│жесткая ├─────┼───────┼───────┼───────┼──────┼───────┼──────┼───────┼───────┼──────┼───────┤

│заделка │ 2 │0,7538 │0,6226 │0,0749 │0 │-0,0336│0,1688│0,1603 │-0,0907│0 │0,1889 │

│ │ 3 │0,7462 │0,6215 │0,1150 │0 │-0,0118│0,0137│0,0122 │-0,0272│0 │-0,0005│

│ │ 4 │0 │-1,4398│0 │2,0465│- │0 │-0,5214│0 │0,3926│- │

│ │ 5 │0 │-1,3831│-0,2305│1,9940│-0,0336│0 │-0,2292│-0,0382│0,2358│-0,2248│

│ │ 6 │0 │-1,3727│-0,2288│2,0051│0,0083 │0 │-0,0135│-0,0022│0,0171│-0,0366│

│V - VI │ 1 │31,5693│0 │0 │- │- │6,2598│0 │0 │- │- │

│консоль-├─────┼───────┼───────┼───────┼──────┼───────┼──────┼───────┼───────┼──────┼───────┤

│ная │ 2 │31,7643│0 │0,0755 │- │-0,0265│4,9270│0 │-1,1709│- │0,0953 │

│заделка ├─────┼───────┼───────┼───────┼──────┼───────┼──────┼───────┼───────┼──────┼───────┤

│ │ 3 │31,9355│0 │0,0380 │- │0,0142 │2,8416│0 │-0,2175│- │0,0151 │

│ │ 4 │11,1166│-2,0401│0 │1,7067│- │2,0841│-0,4861│0 │0,2451│- │

│ │ 5 │11,3580│-1,9931│-0,1717│1,9491│0,0961 │1,6278│-0,4127│-0,1140│0,2137│-0,0006│

│ │ 6 │11,4530│-1,9972│-0,3174│2,0316│0,0278 │0,8952│-0,2785│-0,1294│0,0920│-0,0680│

│ │ 7 │0 │-7,4397│0 │4,0916│- │0 │-1,4463│0 │0,5344│- │

│ │ 8 │0 │-8,0766│-1,3461│4,6212│0,3483 │0 │-1,0742│-0,1790│0,3954│-0,3504│

│ │ 9 │0 │-8,1179│-1,3530│4,0869│0,0140 │0 │-0,5153│-0,0859│0,1102│-0,1915│

└────────┴─────┴───────┴───────┴───────┴──────┴───────┴──────┴───────┴───────┴──────┴───────┘

Для нагрузки, равномерно распределенной по всей поверхности

плиты или на части ее по длине а > b, или а >= b (рис. 3.8, а,

б):

4 2

w = K x q x лямбда / D; M = K x q x лямбда ;

1 x 2

M = K x q x лямбда ; Q = K x q x лямбда;

y 3 x 4

Q = K x q x лямбда. (3.8)

y 5

Для сосредоточенного груза P (тс) или для нагрузки, равномерно

распределенной по площадке размером лямбда, 0,5 лямбда для

балочной плиты 0,5 лямбда; 0,5 лямбда для консольной (рис. 3.8в):

w = K x P x лямбда / D; M = K x P; M = K x P;

6 x 7 y 8

Q = K x P / лямбда; Q = K x P / лямбда; (3.9)

x 9 y 10

D = E x h / 12 x (1 - мю ),

E - модуль упругости плиты, тс/кв. м;

h - толщина плиты, см.

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ СТАЛЕЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ

ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ

4.1. Основные положения расчетов

4.1.1. К сталежелезобетонным относят пролетные строения со стальными и железобетонными элементами, совместно работающими в составе единой конструкции.

4.1.2. При определении грузоподъемности сталежелезобетонных пролетных строений необходимо учитывать ряд особенностей конструкций, к которым относятся следующие:

- совместная статическая работа элементов конструкций, выполненных из различных материалов (стали и железобетона), которая зависит как от состояния этих элементов, так и от объединительных деталей (упоров и др.), реально обеспечивающих силовое взаимодействие;

- многостадийный характер статической работы с последовательным включением различных элементов при возведении и с частичным их выключением - по мере механического и коррозионного износа в процессе эксплуатации.

Необходимо учитывать также, что в период с 1959 по 1975 годы сталежелезобетонные пролетные строения возводились по многочисленным проектам различных организаций, которые мало отличались по внешним признакам, но предусматривали заметные отличия сечений элементов конструкций.

4.1.3. Оценку грузоподъемности главных балок сталежелезобетонных пролетных строений следует производить с использованием основных положений СНиП и указаний настоящего ОДН.

Расчетные сопротивления бетона плиты при оценке грузоподъемности принимают по СНиП в соответствии с фактическим классом бетона по прочности на сжатие на момент обследования, который определяется по реальной марке бетона с использованием техдокументации и с применением неразрушающих методов контроля.

4.1.4. Расчетные сопротивления стержневой арматуры принимают по СНиП. Если на момент строительства моста браковочный минимум предела текучести стержневой арматуры по соответствующему стандарту был принят ниже, чем по СНиП, то расчетное сопротивление этой арматуры растяжению следует определять по пункту 3.1.11 раздела 3 настоящего ОДН.

4.1.5. Расчетные сопротивления проката для различных видов

напряженных состояний следует принимать в соответствии со СНиП.

При этом значение предела текучести R и временного сопротивления

R следует принимать:

- для сталей, у которых приведенные в сертификатах или полученные при испытаниях значения предела текучести и временного сопротивления соответствуют требованиям действовавших на момент строительства моста государственных стандартов или технических условий на сталь, - по минимальному значению, указанному в этих документах;

- для сталей, у которых приведенные в сертификатах или полученные при испытаниях значения предела текучести и временного сопротивления ниже предусмотренных государственными стандартами или техническими условиями на сталь, действовавшими на момент строительства моста, - по минимальному значению предела текучести из приведенных в сертификатах или полученных при испытаниях.

4.1.6. При необходимости более точного учета фактических

(повышенных) механических свойств стали в рамках оценки

грузоподъемности допускается назначать расчетные сопротивления по

значениям R и R , определенным в результате статистической

yn un

обработки данных испытаний не менее чем 10 образцов от партии.

Вычисление предела текучести R или временного сопротивления

R по результатам статистической обработки производится по

формуле (180) приложения 8а СНиП II-23-81 (издание .).

4.1.7. Коэффициент надежности по материалу следует принимать:

- для конструкций, изготовленных после ., - по СНиП;

- для конструкций, изготовленных до . из углеродистой

стали, - по ГОСТ 6713 гамма = 1,15, из низколегированной стали

15ХСНД - по ГОСТ 6713 гамма = 1,228, из низколегированной стали

10ХСНД - по ГОСТ 6713 гамма = 1,18, из низколегированной стали с

пределом текучести до 39 кг/кв. см - по ГОСТ 19281, 19282 и 5058

гамма = 1,10, свыше 39 кг/кв. см - гамма = 1,15 (к данным СНиП

m m

введен дополнительный понижающий коэффициент гамма = 1,05,

m,i

учитывающий "возраст" стали, аналогично п. 20.1 и таблице 2

СНиП II-23-81 издания .).

Если проектом допускалось применение в несущих конструкциях

разных марок стали (например, 15ХСНД по ГОСТ 6713 и 10Г2С1 по

ГОСТ 19281), то в расчетах следует использовать меньшие из

соответствующих возможных значений расчетных сопротивлений

гамма R .

m yn

4.1.8. Расчетные сопротивления стыков и соединений, методы

расчета, включая учет пластических деформаций, следует принимать в

соответствии с требованиями СНиП.

4.1.9. Постоянные нагрузки и воздействия следует определять в

соответствии со СНиП. Для величины постоянной нагрузки от

собственного веса металлических конструкций, определенной по

чертежам КМД с учетом наплавленного металла и крепежных изделий,

допускается принимать гамма = 1,05.

Коэффициенты надежности к проектной величине нагрузки от веса покрытия ездового полотна и тротуаров следует принимать по СНиП, если фактическая толщина покрытия не превышает проектную более чем на 50%, в противном случае величину коэффициента следует соответственно увеличивать (см. п. 2.2.13).

4.1.10. Нагрузки от собственного веса железобетонной плиты и дорожного покрытия следует вводить в расчет с учетом фактической последовательности возведения сооружения (т.е. постадийной работы), регулирования усилий и ремонтов, что должно быть установлено в результате анализа проектной, исполнительной и эксплуатационной документации.

4.1.11. Воздействия ползучести и усадки бетона, а также неравномерные температурные воздействия не учитываются при поверочном расчете главных балок с полным расстройством объединения с железобетонной плитой на участках от свободных концов до мест, где "окна" под упоры и плита находятся в работоспособном состоянии.

4.1.12. При расчете главных балок на основании данных обследований и испытаний необходимо учесть все выявленные дефекты, влияющие на грузоподъемность. В случае значительной разницы дефектов и повреждений для двух главных балок пролетного строения каждая из них рассчитывается раздельно, а при незначительной разнице может быть использована условная расчетная модель, в которой охватываются дефекты каждой из балок.

4.1.13. В таблице 4.1 приведены некоторые характерные дефекты и повреждения плиты и объединения плиты со стальными конструкциями, способы учета дефектов и повреждения при выполнении расчетов грузоподъемности, а также характер влияния дефектов и повреждений на работу элемента (конструкции). Приведенные в таблице 4.1 количественные оценки снижения грузоподъемности являются ориентировочными и не могут быть использованы в качестве результатов обследования вместо расчета грузоподъемности.

Таблица 4.1

ПЕРЕЧЕНЬ ДЕФЕКТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЛИТ

┌─────────────────────────┬─────────────────────┬────────────────┐

│Вид дефекта (повреждения)│ Характер влияния │ Способ учета │

│ │на работу конструкции│ при оценке │

│ │ (элемента) │грузоподъемности│

├─────────────────────────┼─────────────────────┼────────────────┤

│ 1 │ 2 │ 3 │

├─────────────────────────┼─────────────────────┼────────────────┤

│1. Расстройство объедине-│ │ │

│ния железобетонной плиты │ │ │

│с главными балками: │ │ │