Споруди транспорту. мости та тр(додатки)

клеєних після твердіння клею – 0,0;

l - довжина арматури, що натягується, мм.

Припускається визначення деформації стиків на основі дослідних даних.

Таблиця 2

Поверхня каналу

Коефіцієнти для визначення втрат від тертя арматури

(див.поз.4 табл.1)



 при арматурі у вигляді

Пучків з високоміцного дроту, арматурних канатів класу К-7, сталевих канатів та гладких стержнів

Стержнів періодичного профілю

Гладка металева

Бетонна, утворена за допомогою жорсткого каналоутворювача ( або поліетиленових труб)

Гофрована поліетиленова

0,003

0,005

0,20

0,35

0,55

0,20

0,40

0,65

-

Таблиця 3.

Показник

Величини нормативних деформацій повзучості бетону с_n і усадки ε_sn для бетону класів за міцністю на стискування

В20

В22,5

В25

В27,5

В30

В35

В40

В45

В50

В55

В60

с_n 10⁶,МПа^-1

с_n 10⁶,кгс^-1/см²

ε_sn ×10⁶,

115

11,3

400

107

10,9

400

100

10,2

400

92

9,4

400

84

8,6

400

75

7,7

400

67

6,8

400

55*⁾

5,6*⁾

365*⁾

50*⁾

5,1*⁾

330*⁾

41**⁾

4,2**⁾

315**⁾

39**⁾

4,0**⁾

300**⁾

*⁾ При осіданні конуса 1-2 см

**⁾ При жорсткості суміші 35-30 с.

Примітка 1. При визначенні с_n і ε_sn класи бетону мають відповідати передаточній міцності бетону R_bp (див. 3.31).

Примітка 2. Для бетону, підданого теплозволожувальній обробці, значення с_n і ε_sn слід зменшити на 10%.

Примітка 3. Зазначені в таблиці 3 величини с_n і ε_sn рекомендується уточнювати на підставі фактичних показників або нових вірогідних досліджень.

Додаток У (обов'язковий) Розрахунок жорстких ланок круглих залізобетонних труб Жорсткі ланки круглих залізобетонних труб допускається розраховувати на згинальні моменти (без врахування нормальних і поперечних сил), розрахункові значення яких належить визначати за формулою

М=r²_d р(1-),

де r_d — середній радіус ланки, м;

р – розрахунковий тиск на ланку, що дорівнює:

для залізничних труб – 1,3(р_p +р_k);

для автодорожніх труб –1,3 р _p+1,2р_k

р_p – нормативний вертикальний тиск ґрунту насипу, приймається згідно з 2.6;

р_k – нормативний вертикальний тиск від тимчасового вертикального навантаження, приймається згідно з 2.23;

=tg²(45^0 – _n/2),

Тут _n – нормативний кут внутрішнього тертя ґрунту засипання;

 – коефіцієнт, прийнятий у залежності від умов обпирання ланки на фундамент або ґрунтову (профільовану) ущільнену подушку відповідно до таблиці 1.

Таблиця 1

Ланка

Умова обпирання

Коефіцієнт



Кругла

На ґрунтову (профільовану) при а  90°

0,25

На фундамент (бетонний, залізобетонний) через бетонну подушку при  120°

0,22

Кругла з плоскою п'ятою

На фундамент (бетонний, залізобетонний) або на ґрунтову ущільнену подушку

0,22

Додаток Ф (обов’язковий) Визначення жорсткості перерізів залізобетонних елементів для розрахунку прогинів та кутів повороту з урахуванням повзучості бетону 1 Жорсткість перерізу попередньо напруженого елементу (суцільного по довжині) при тривалому впливі зусилля попереднього напруження B_p або постійного навантаження В_q^*, прикладених у моменти часу t_i рекомендується визначати за формулою:

(1)

де  – жорсткість приведеного суцільного перерізу елемента;

k – коефіцієнт, що враховує вплив непружних деформацій бетону при короткочасній дії навантаження і дорівнює 0,85;

=c_lim,iE_bi – приведена величина граничної характеристики повзучості бетону.

При визначенні прогинів і кутів повороту від дії тимчасового навантаження або короткочасної дії постійного навантаження (у тому числі короткочасного вигину від зусиль попереднього напруження) у формулі (1) значення слід приймати рівним нулю, а жорсткість В* замінити на В.

2 Величини рекомендується обчислювати за формулами

при визначенні жорсткості В_р^*,

(2)

при визначенні жорсткості В_g*

=

(3)

де Ф_ti — функція, що враховує вплив попереднього напруження (обтиснення) бетону при постійному навантаженні на граничну (при t) величину зміни попереднього напруження арматури (див. п. З).

3 Визначення компонентів для обчислення приведеної характеристики повзучості бетону

Ф_ti – функція, що враховує вплив попереднього напруження (обтиснення) бетону при постійному навантаженні на граничну (при t®¥) величину зміни попереднього напруження арматури і визначається за формулою

(4)

де _ti; 125_ti ;

 – характеристика бетонної частини перерізу;

А_b,  _– площа і момент інерції бетонної частини перерізу відносно осі, що проходить через центр ваги перерізу;

у – відстань від центра ваги бетонної частини перерізу до центра ваги напружуваної арматури;

n_1 – відношення модулів пружності арматури і бетону (розд. 3);

 – коефіцієнт армування напружуваної арматурою (при площі поперечного перерізу А_s 0,2А_р належить приймати );

 – розрахунковий опір бетону осьовому стиску (розд. 3) при розрахунку граничного стану другої групи і значення модуля пружності бетону, МПа, згідно з розд.3 (до початку даної стадії), що відповідає передатній міцності бетону R_bp;

 – відносний рівень напруження в бетоні на початку даної стадії t;

_ti=c_tiE_b – характеристика лінійної повзучості бетону, що проявилася протягом певної стадії (за час Dt);

c_ti – питома деформація повзучості бетону, що відповідає заданому періоду витримування при навантаженні, яку рекомендується визначати за формулами:

при Dt a_m

(5)

при Dta_m

(6)

де Dt – час, відлічуваний з моменту прикладення навантаження до моменту перевірки, доба;

а_т – параметр, що характеризує швидкість розвитку в часі деформації повзучості бетону і приймається згідно з табл. 1.

Таблиця 1

Приведені характеристики поперечного перерізу елемента, см (відношення площі перерізу елементу до його периметру)

2,5

5,0

7,5

10,0

12,5

15,0

20,0 і більше

Параметри, що характеризують швидкість розвитку деформації повзучості a_m, діб

55

80

110

135

165

190

250

Таблиця 2

Умови роботи конструкції

Характеристика умов роботи конструкції і числові значення відповідних коефіцієнтів

Передатна міцність бетону на стиск в долях від проектного класу бетону

Коефіцієнт ₁

-

-

0,5

1,70

0,6

1,60

0,7

1,40

0,8

1,25

0,9

1,15

1,0

і більше

1,00

Вік бетону, діб.

Коефіцієнт ₂

3

і менше

1,0

7

1,0

28

1,0

60

0,8

90

0,7

180

0,6

360 і

більше

0,5

Приведені характеристики поперечного перерізу елемента ( див. табл. 1 ), см

Коефіцієнт ₃

2,5

1,0

5,0

0,85

7,5

0,76

10,0

0,72

12,5

0,69

15,0

0,67

20,0

і більше

0,64

Відносна вологість середовища *, %

Коефіцієнт ₄

40

і менше

1,33

50

1,25

60

1,15

70

1,00

80

0,85

90

0,70

100

0,51

* Вологість приймається як середня відносна вологість повітря найбільш спекотного місяця згідно зі СНиП 2.01.01. Для масивних елементів (a_m20см) значення ₄ приймається рівним 0,55. Для типових конструкцій припускається приймати ₄ =1.

с_lim,_i - граничні величини питомих деформацій повзучості бетону:

с_lim,_I = с_n x₁ x₂ x₃ x₄

(7)

де с_n – нормативне значення деформації повзучості бетону, приймане відповідно до обов'язкового додатку Т; x_i – коефіцієнти, наведено в табл. 2.

Додаток Х (обов’язковий) Коефіцієнти умов роботи канатів 1 Величину коефіцієнта умов роботи m₁ слід приймати

е^{-0.000125 D/d},

де D=2R;

R – радіус кривої, по якій відгинається на відхилювальному пристрої канат одинарного сукання з дроту діаметром d з тимчасовим опором 1470-1765 МПа (150-180 кгс/мм²); при цьому має дотримуватися умова  580 і m₁  0,85;

m₁ = 1 при відгині закритих несучих канатів на пристрої, що відхиляє по круговій кривій діаметром D, мм, і дотриманні умов:

10d_s50;

d_s>50;

d_s, – діаметр каната, мм.

При дії на розтягнутий закритий несучий канат поперечного навантаження q через плоскі сталеві накладки коефіцієнт m₁ необхідно приймати відповідно до таблиці 1.

2 Величину коефіцієнта умов роботи т₁, при закріпленні канатів у кінцевих анкерах слід приймати:

при заливанні кінця каната в конічній або циліндричній порожнині корпуса сплавом кольорових металів на довжині не менше 5 діаметрів каната т₁= 0,95;

при заливанні кінця каната в конічній порожнині корпуса епоксидним компаундом на довжині не менше 4 діаметрів каната – т₁ = 1;

при клинових анкерах, застосуванні алюмінієвих прокладок і заповненні порожнин епоксидним компаундом – т₁ = 1;

в анкері зі сплющуванням кінців круглих дротів, затисненням їх в анкерній плиті і заповненням порожнин епоксидним компаундом з наповнювачем зі сталевого дробу – т₁ = 1.