7 При завантаженні прогонових будов, що розташовані на кривих, величину навантаження ?? слід приймати з коефіцієнтом, що відображає вплив зсунення центра тяжіння рухомого складу, причому розрахунок необхідно здійснювати двічі:

  • з урахуванням відцентрової сили і динамічного коефіцієнта, але без врахування силових факторів, що виникають внаслідок узвишшя зовнішньої рейки;
  • без врахування відцентрової сили і динамічного коефіцієнта, але з урахуванням силових факторів, що виникають внаслідок узвишшя зовнішньої рейки.

8 При розрахунку на витривалість максимальне і мінімальне зусилля (напруження) по лініях впливу, зазначених у п.5, визначаються найневигіднішим із завантажень, що виникає від рухомого складу, і складається з навантаження εСК (яким завантажується тільки одна ділянка) і навантаження 9,81К кН/м (К тс/м) колії. Завантаження ведеться послідовно по ділянках лінії впливу окремо справа наліво і зліва направо (рис. 5). При симетричній лінії впливу виконується завантаження в одному напрямку.

Рисунок 5. Схема завантаження ділянок лінії впливу для визначення максимальних і мінімальних зусиль (напружень)

при розрахунку на витривалість

Додаток М(довідковий)

Визначення загального розмиву в руслі

Аналітичний розв’язок рівняння балансу наносів, за яким глибина в розмитому руслі під мостом в будь-який момент часу в інтервалі між початком затоплення заплави і звільнення її від паводкової води визначається залежністю

де hрп – змінна в часі природна глибина русла, яка дорівнює різниці між рівнем високої води (РВВ) і відміткою дна до розмиву;

А – коефіцієнт, що враховує фізичні властивості наносів і приймається згідно з даними таблиці 1

Таблиця 1

Грунт

Крупність, мм

А

Пісок дрібний

0,05-0,25

Більше 7,5·10-4

Пісок середній

0,25-1,0

7,5·10-4-3·10-4

Пісок крупний

1,0-2,5

3·10-4-2,5·10-4

Гравій

2,5-5,0

2,5·10-4-2,2·10-4

Г – інтегральна функція гідрографа руслової витрати

Г = 86400 Σ 0,5((Qрп4)j-1 + (Qрп4)j) Δtj,

де: (Qрп)j-1 та (Qрп)j – руслові витрати в j-1 та j моменти часу від початку затоплення заплав; Δtj – проміжок часу між tj-1 та tj моментами, одиниця міри якого становить доба; 86400 – кількість секунд в добі. Рекомендується значення інтегральної функції гідрографа руслової витрати обчислити заздалегідь. З цією метою в залежності від форми гідрографа весь час затоплення заплав ділиться на 10 – 20 відтинків тривалістю Δtj і для кожного моменту часу tj за наведеною формулою розраховують величину інтегральної функції гідрографа Г. Отримані дані заносяться в таблицю, за ними можна побудувати графік Г = f(t).

Qрп – природна руслова витрата, яка визначається за гідрографом руслової витрати;

Вр – ширина русла під мостом;

βм – коефіцєнт стиснення потоку під мостом, який змінюється за часом

Q – загальна витрата ріки, яка визначається за гідрографом для того ж моменту часу, що й природна руслова витрата;

qзап – питома витрата заплав;

Lм – ширина отвору мосту;

ℓс – довжина зони стиснення

В0 – середня ширина розливу ріки;

ℓмз і ℓвз – відповідно ширина меншої і більшої заплав.

Належить враховувати, що найбільша величина загального розмиву

Δhзаг = Zп – ( РВВ – h ),

де Zп – природна відмітка дна до розмиву, не збігається з піком паводка, а досягається на його спаді. Тому величину Δhзаг належить обчислювати для декількох моментів паводка після його піку і серед них знайти максимальне значення.

Якщо проходження паводків, менших за величиною від розрахункових (найбільших), призводить до невідновлювальних деформацій в підмостовому руслі (що можливо при стисненні потоку більше ніж в 2 рази, на мостових переходах в умовах підпору, в нижніх б’єфах гребель, при деформації русел в заплавних отворах тощо), визначення загального розмиву належить виконувати, виходячи з умов проходження розрахункового (найбільшого) паводку після серії натурних спостережених паводків одного з багатоводних періодів.

При багаторічному прогнозуванні загального розмиву в аналітичну залежність для другого і наступних паводків треба підставляти замість величини hрп глибину з урахуванням залишкового розмиву від попереднього паводка, тобто величину, що дорівнює РВВ – ZJ-1, де ZJ-1 – відмітка дна русла на момент звільнення заплав від води попереднього паводка; J – порядковий номер паводка в серії. В усьому іншому методика прогнозування загального розмиву залишається без змін.

Додаток Н(довідковий)

Еквівалентні навантаження від поодинокого важкого навантаження НК-80

Таблиця 1

Довжина завантаження , м

Еквівалентні навантаження, кН/м, (тс/м) при різних розташуваннях вершин трикутних ліній впливу

НК-80

в середині та чверті

на кінці

4

176,50 (18,00)

215,7 (22,00)

5

163,20 (16,64)

200,8 (20,48)

6

156,90 (16,00)

183,1 (18,67)

7

147,30 (15,02)

166,6 (16,99)

8

137,30 (14,00)

152,0 (15,50)

9

127,90 (13,04)

139,5 (14,22)

10

119,20 (12,16)

128,7 (13,12)

11

111,50 (11,37)

119,3 (12,17)

12

104,60 (10,67)

111,1 (11,33)

13

98,46 (10,04)

104,0 (10,60)

14

92,87 (9,47)

97,7 (9,96)

15

87,87 (8,96)

92,1 (9,39)

16

83,36 (8,50)

87,1 (8,88)

18

75,51 (7,70)

78,4 (8,00)

20

69,04 (7,04)

71,4 (7,28)

22

63,55 (6,48)

65,5 (6,68)

24

58,84 (6,00)

60,5 (6,17)

26

54,82 (5,59)

56,2 (5,73)

28

51,19 (5,22)

52,5 (5,35)

30

48,15 (4,91)

49,1 (5,01)

32

45,31 (4,62)

46,3 (4,72)

36

40,70 (4,15)

41,4 (4,22)

40

36,87 (3,76)

37,5 (3,82)

50

29,91 (3,05)

30,2 (3,08)

60

25,11 (2,56)

25,4 (2,59)

70

21,67 (2,21)

21,9 (2,23)

80

19,02 (1,94)

19,2 (1,96)

Примітка. Еквівалентні навантаження, кН/м, обчислені за формулою:

для колісного навантаження НК-80:

а) при

;

б) при

;

Таблиця 2

Довжина завантаження

Еквівалентні навантаження, кН/м, (тс/м), для криволінійних ліній впливу (з різними коефіцієнтами викривлення Ψ*) для навантажень

НК-80

НК-80

Ψ=0,75–0,85

Ψ=1,05–1,25

Ψ=1,30–1,50

Ψ=1,1–1,2

4

159 (16,2)

182 (18,6)

190 (19,4)

225 (22,9)

5

158 (16,1)

170 (17,3)

175 (17,8)

210 (21,4)

6

157 (16,0)

162 (16,5)

171 (17,4)

191 (19,5)

7

145 (14,8)

153 (15,6)

165 (16,8)

177 (18,1)

8

130 (13,3)

144 (14,7)

158 (16,1)

163 (16,6)

9

121 (12,3)

135 (13,8)

150 (15,3)

151 (15,4)

10

112 (11,4)

127 (13,0)

140 (14,3)

140 (14,3)

12

97 (9,9)

110 (11,2)

127 (12,9)

123 (12,5)

14

85 (8,7)

101 (10,3)

114 (11,6)

109 (11,1)

16

75 (7,6)

92 (9,4)

104 (10,6)

97 (9,9)

18

67 (6,8)

83 (8,5)

95 (9,7)

87 (8,9)

20

61 (6,2)

76 (7,8)

88 (9,0)

81 (8,3)

22

56 (5,2)

70 (7,1)

81 (8,3)

74 (7,5)

24

51 (5,2)

66 (6,7)

76 (7,7)

69 (7,0)

26

47 (4,8)

62 (6,3)

71 (7,2)

64 (6,5)

28

44 (4,5)

58 (5,9)

67 (6,8)

60 (6,1)

30

41 (4,2)

54 (5,5)

64 (6,5)

56 (5,7)

32

38 (3,9)

52 (5,3)

60 (6,1)

53 (5,4)

36

34 (3,5)

46 (4,7)

54 (5,5)

47 (4,8)

40

31 (3,2)

42 (4,3)

49 (5,0)

43 (4,4)

*) Клефіцієнт викривлення Ψ дорівнює відношенню площі лінії впливу яку роздивляємось до площі трикутної лінії впливу при однакових довжинах та найбільших ординатах.

Для проміжних значень Ψ слід визначати інтерполяцією.

Таблиця 3 – Еквівалентні навантаження від поодиноких автомобілів, що стоять або рухаються, навантаження АБ

Довжина завантаження

??, м

Еквівалентні навантаження від навантаження АБ при різних положеннях вершин трикутних ліній

впливу, кН/м (тс/м)

АБ-51

АБ-74

АБ-151

??=0,5

??=0,25

??=0

??=0,5

??=0,25

??=0

??=0,5

??=0,25

??=0

А. Поодинокий автомобіль

4

166,7(17,00)

166,7(17,00)

177,1(18,06)

245,2(25,00)

245,2(25,00)

245,2(25,00)

495,2(50,50)

495,2(50,50)

495,2(50,50)

5

133,4(13,60)

137,8(14,05)

153,4(15,64)

196,1(20,00)

196,1(20,00)

211,2(21,54)

396,2(40,40)

396,2(40,40)

415,8(42,40)

6

111,1(11,33)

123,5(12,59)

134,3(13,69)

163,5(16,67)

168,7(17,20)

187,0(19,07)

330,2(33,67)

330,2(33,67)

371,0(37,83)

7

95,2(9,71)

111,1(11,33)

119,1(12,14)

140,1(14,29)

153,6(15,66)

167,0(17,03)

283,0(28,86)

303,0(30,90)

333,0(33,96)

8

88,6(9,03)

100,7(10,27)

106,8(10,89)

122,6(12,50)

140,2(14,30)

150,5(15,35)

247,6(25,25)

278,3(28,38)

301,3(30,72)

9

82,4(8,40)

91,9(9,37)

97,6(9,86)

112,5(11,47)

128,8(13,13)

136,9(13,96)

220,1(22,44)

256,4(26,15)

274,6(28,00)

10

76,7(7,82)

84,4(8,61)

88,4(9,01)

105,6(10,77)

118,8(12,11)

125,3(12,78)

207,9(21,20)

237,3(24,20)

252,0(25,70)

12

67,2(6,85)

72,6(7,40)

75,2(7,67)

93,5(9,53)

102,7(10,47)

107,2(10,93)

185,5(18,92)

205,9(21,00)

216,1(22,04)

15

56,3(5,74)

59,7(6,09)

61,5(6,27)

79,2(8,08)

85,0(8,67)

88,0(8,97)

158,2(16,13)

171,3(17,47)

177,8(18,13)

18

48,3(4,93)

50,8(5,18)

52,0(5,30)

68,4(6,98)

72,5(7,39)

74,5(7,60)

137,3(14,00)

146,4(14,93)

150,9(15,39)

24

37,7(3,84)

38,9(3,97)

39,6(4,04)

53,6(5,47)

55,9(5,70)

57,1(5,82)

108,1(11,02)

113,2(11,54)

115,7(11,80)

30

30,8(3,14)

31,6(3,22)

32,1(3,27)

44,0(4,49)

45,4(4,63)

46,2(4,71)

88,9(9,07)

92,2(9,40)

93,8(9,57)

33

28,1(2,87)

28,8(2,94)

29,2(2,98)

40,3(4,11)

41,6(4,24)

42,2(4,30)

81,7(8,33)

84,3(8,60)

85,7(8,74)

36

26,0(2,65)

26,6(2,71)

26,9(2,74)

37,3(3,80)

38,2(3,90)

38,8(3,96)

75,4(7,69)

77,8(7,93)

78,8(8,04)

48

19,8(2,02)

20,2(2,06)

20,3(2,07)

28,5(2,91)

29,1(2,97)

29,4(3,00)

57,9(5,90)

59,1(6,03)

59,8(6,10)

66

14,6(1,49)

14,8(1,51)

14,9(1,52)

21,1(2,15)

21,4(2,18)

21,6(2,20)

42,9(4,37)

43,5(4,44)

43,8(4,47)