Наименование |
Обозначение |
Источник информации |
130. Начальный момент сопротивления приводимого механизма, о.е. |
т02 |
То же |
131. Коэффициент в уравнении момента сопротивления механизма, о.е. |
тд2 |
То же |
132. Показатель степени в уравнении момента сопротивления механизма |
0-2 |
То же |
Подготовка исходных данных СЭЭС, общих для всех переходных режимов
Определить суммарную полную мощность SHOl в кВА и усредненный коэффициент мощности cos<pol всех статических нагрузок, получавших питание в данном режиме от секции главного распределительного щита (ГРЩ) первого генератора
Sh01= Sh1+ Sh2+••• + Snn (11)
COS (p01= PHl+PH2+- + PHn (12)
sH1+sH2+...+sHn
где Рн1, PH2, Рнп, $hi, S/і:- Sh„ - активные и полные мощности статических нагрузок. Полученные величины занести в 1 и 2 строки табл.2.
Определить полную мощность SH11 в кВА и коэффициент мощности coscpu включаемый на секцию ГРЩ первого генератора в рассматриваемом режиме статической нагрузки. Полученные величины занести в 3 и 5 отроки табл. 2.
Определить полную мощность SH12 в кВА и коэффициент мощности cos<pl2 отключаемой от секции ГРЩ первого генератора в рассматриваемом режиме статической нагрузки. Полученные величины занести в 5 и 6 строки табл. 2.
Активное RLl и индуктивное XLl сопротивления фидера асинхронного двигателя во всех режимах, кроме запуска (см. п.2.4.1), принять равными О и занести в 7 и 8 строки табл. 2.
Определить активное Р.Л1 и индуктивное ХЛ1 сопротивления фидера первого генератора и занести в 9 и 10 строки табл.2.
Принять равным 0 активное RK31 и индуктивное сопротивления цепи к.з. во всех режимах, кроме режима возникновения и отключения к.з. (см. п.3.5.1).
Определить суммарную полную мощность SH02 в кВА и усредненный коэффициент мощности cos<p02 всех статических нагрузок, получавших питание в данном режиме от секции главного распределительного щита (ГРЩ) второго генератора
Sh02= Sh1+ Sh2+••• + Snn (13)
COS (О =+ (14)
sff7+sff2+... + sff„
где PHI, РН2, Рн„, SHI, SH2, SH„ - активные и полные мощности статических нагрузок. Полученные величины занести в 13 и 14 строки табл.2.
Определить полную мощность SH]2 в кВА и коэффициент мощности cos<pl2 включаемый на секцию ГРЩ второго генератора в рассматриваемом режиме статической нагрузки. Полученные величины занести в 15 и 16 отроки табл.2.
Определить полную мощность SH22 в кВА и коэффициент мощности cos<p22 отключаемой от секции ГРЩ второго генератора в рассматриваемом режиме статической нагрузки. Полученные величины занести в 17 и 18 строки табл.2.
Активное RL2 и индуктивное XL2 сопротивления фидера асинхронного двигателя во всех режимах, кроме запуска (см. п.2.4.1), принять равными 0 и занести в 19 и 20 строки табл. 2.
Определить активное РЛ2 и индуктивное ХЛ2 сопротивления фидера второго генератора и занести в 21 и 22 строки табл. 2.
Принять равным 0 активное RK32 и индуктивное Д'Ю2 сопротивления цепи к.з. во всех режимах, кроме режима возникновения и отключения к.з. (см. п.3.5.1).
Определить активное RP и индуктивное Дф сопротивления линии между генераторами и полученные величины для расчета всех режимов, за исключением режима синхронизации через реактор, и занести в 25 и 26 строки табл.2.
Подготовка исходных данных асинхронной нагрузки общих для всех переходных режимов.
Определяется активная мощность всей асинхронной нагрузки, подключенной к секции ГРЩ первого генератора. Полученная величина заносится в 27 строку табл.2.
Определяется формальный признак характера асинхронной загрузки первого генератора ПАДТ и в 28 строку табл.2 заносится:
для режимов синхронизации, отключения генератора, возникновения я отключения к.з. число 0;
для режима запуска асинхронного двигатели - целое число 1.
Скольжение эквивалентной асинхронной нагрузки для всех режимов, за исключением режимов переключения асинхронной нагрузки и запуска асинхронного двигателя, принимается равным 0,03 о.е. и заносится в 29 строку табл.2.
Определяется активная мощность всей асинхронной нагрузки, подключенной к секции ГРЩ второго генератора. Полученная величина заносится в 31 отроку табл. 2.
Определяется формальный признак характера асинхронной нагрузки второго генератора ПАДР ж заносится в 32 строку табл.2:
для режимов синхронизации, отключения генератора, возникновения и отключения к.з. число 0;
для режима запуска асинхронного двигателя - целое число 1.
Скольжение эквивалентной асинхронной нагрузки для всех режимов, за исключением режимов переключения асинхронной нагрузки и запуска асинхронного двигателя, принимается равным 0,03 о.е. и заносится в 33 строку табл. 2.
Задается для всех режимов, кроме режима синхронизации, начальный угол включения генераторов двкл.= 0,001 и записывается в 35 строку табл. 2.
Определяется формальный признак AGR типа первичных двигателей и их регуляторов частоты вращения для каждого режима:
AGR=1 для двух турбогенераторов;
AGR=2 для турбогенератора и дизельгенератора с регулятором частоты вращения непрямого действия;
AGR=3 для двух дизельгенераторов с регуляторами частоты вращения непрямого действия;
AGR=4 для двух дизельгенераторов с регуляторами частоте вращения прямого действия. Число записывается в 36 строку табл.2.
Определяется формальный признак режима расчета:
РЕЖ=1 для режимов синхронизации, запуска к переключения асинхронной нагрузки;
РЕЖ=2 для режимов отключения синхронного генератора, наброса и сброса статической нагрузки возникновения и отключения короткого замыкания. Число записывается в 37 отроку табл.2.
Задается времена включения и отключения статической нагрузки первого и второго генераторов, включение к.з. и его длительность.
Задается длительность рассчитываемого процесса в с.
Определяется напряжение уставки первого и второго генераторов
(15)
• и
инг
где UHr- номинальное напряжение генератора. Полученные величины заносятся 68 и 86 строки табл.2.
Определяется отношение полных мощностей генраторов к номинальным мощностям первичных двигателей
KD=—^~ (16)
Р гнд
где Рнд- номинальная мощность первичного двигателя. Полученные величины заносятся 97 и 106 строки табл.2.
Несинхронное включение генераторов
Перечень исходных данных, необходимых для расчета переходного процесса, приведен в табл.2. Массивы асинхронных электроприводов, подключенных к секциям ГРЩ первого и второго генераторов, не подготавливают. Остальные исходные данные в виде 106 действительных и целых чисел вводятся в компьютер в порядке, приведенном в табл.2. Часть исходных данных,
общих для всех переходных режимов, необходимо подготовить по подразделу 3.2 настоящего стандарта.
Задаются уставки регулятора частоты вращения первого и второго агрегатов S01 и S02. Уставки определяют наклон характеристик первичных двигателей. Принятые величины записываются в строки 30 и 34 табл.2.
Задается начальное значение угла между роторами генераторов 8ВКл- Наиболее тяжелый режим соответствует углу 180°, при котором наблюдаются наибольшие броски токов и моментов. Точная синхронизация соответствует углам включения 0... 15°. Принятая величина угла 8ВКЛ заносится в 36 строку табл.2.
Синхронизация генераторов через реактор
Перечень исходных данных, необходимых для расчета переходного процесса, приведен в табл.2. Массивы асинхронных электроприводов, подключенных к секциям ГРЩ первого и второго генераторов, не подготавливают. Остальные исходные данные в виде 106 действительных и целых чисел вводятся в компьютер в порядке, приведенном в табл.2. Часть исходных данных, общих для всех переходных режимов, необходимо подготовить по подразделу 3.2 настоящего стандарта.
Определяются активное RP и индуктивное Д'Р сопротивления линии с учетом реактора между генераторами
R
(17)
(18)
p-Rpi+Rn,где Rpi, ХЛ1 - активное и индуктивное сопротивления реактора.
Полученные величины заносятся в строки 25 и 26 табл.2.
Задаются уставки регулятора частоты вращения первого и второго агрегатов S0I и S02. Уставки определяют наклон характеристик первичных двигателей. Разность частот перед синхронизацией через реактор, как правило, не подгоняется. Принятые величины записываются в строки 30 и 34 табл.2.
Задается начальное значение угла между роторами генераторов 8ВКЛ. Обычно при синхронизации через реактор он принимается соответствующим наиболее тяжелому режиму - углу 180°. Принятая величина угла 8ВКЛ заносится в 35 строку табл. 2.
Возникновение и отключение короткого замыкания
Перечень исходных данных, необходимых для расчета переходного процесса, приведен в табл.2. Массивы асинхронных электроприводов, подключенных к секциям ГРЩ первого м второго генераторов, не подготавливают. Остальные исходные данные в виде 106 действительных и целых чисел вводятся в компьютер в порядке, приведенном в табл.2. Часть исходных данных, общих для всех переходных процессов, необходимо подготовить по подразделу 3.2 настоящего стандарта.
Определять активное RK3 и индуктивное Д'ю сопротивления цепи к.з. первого, либо второго генераторов по ОСТ5.6010-70, разд.5. Полученные величины записать в строки 11 и 12, либо 23 и 24 табл.2.
Задается длительность к.з. в с. в цепи первого, либо второго генераторов. Принятые величины заносятся в 40 и 44 строки табл.2. В других режимах эти величины задаются больше длительности рассчитываемого процесса.
Задается время возникновения к.з. в цепях первого либо второго генераторов.
Полученные величины заносятся в 41 и 45 отроки табл.2.
Отключение одного из генераторов
Перечень исходных данных, необходимых для расчета переходного процесса, приведен в табл.2. Массивы асинхронных электроприводов, подключенных к секциям ГРЩ первого м второго генераторов, не подготавливают. Остальные исходные данные в виде 106 действительных и целых чисел вводятся в компьютер в порядке, приведенном в табл.2. Часть исходных данных, общих для всех переходных процессов, необходимо подготовить по подразделу 3.2 настоящего стандарта.
Задается время отключения генератора 1. Принятая величина заносится в строку 46 табл.2.
3. 7. Прямой запуск асинхронного двигателя
Перечень исходных данных, необходимых для расчета переходного процесса, приведен в табл.2. Массивы асинхронных электроприводов, подключенных к секциям ГРЩ первого м второго генераторов, не подготавливают. Остальные исходные данные в виде 106 действительных и целых чисел вводятся в компьютер в порядке, приведенном в табл.2. Часть исходных данных, общих для всех переходных процессов, необходимо подготовить по подразделу 3.2 настоящего стандарта.
Определяется маховый момент электропривода по п.2.3.5 настоящего стандарта. Полученную величину занести в строку 114 ибо 127 табл.2, в зависимости от того, к секции ГРЩ какого генератора подключается двигатель.
Задать величину коэффициента загрузки запускаемого асинхронного двигателя, которая может быть взята из технической документации на электропривод. Принятую величину занести в 116 либо 129 строку табл. 2 в зависимости от того, к какой секции ГРЩ подключается двигатель.
Массив параметров запускаемого электропривода в табл.2 располагается сразу же за массивом параметров второго генераторного агрегата.
3.8. Анализ результатов расчетов
Изложенные ниже правила позволяют по изменению во времени основных переменных переходного процесса (см. черт. 11 рекомендуемого приложения 4) выявить СЭЭС с параллельно работающими генераторными агрегатами, не обладающую динамической устойчивостью в конкретном режиме работы.
Динамическая устойчивость системы в режиме синхронизации не обеспечивается, если: