---

М_л

Ю

(23)

з Гу ’
ДуИд-

Юз ’

Допускаемые пределы изменений нагрузок на подшипниках следует определять по формулам

■^іпіах .эд

^mln=*404. SOcicLi (/J

Несущая способность опорных и упорных ПОДШИПНИКОВ Aj max должна соответствовать требованиям действующей нормативно­технической документации.

Для опорных и упорных подшипников качения допускаемые пределы изменения нагрузок устанавливаются исходя из долго­вечности подшипников.

В качестве максимально-допускаемой нагрузки следует принимать нагрузку на подшипниках, определенную по долговеч­ности со знаком «+», в качестве минимально допускаемой нагруз­ки —нулевое значение этой нагрузки. Допускается исполь­зовать равное отрицательному значению нагрузки по долго­вечности, при кратковременном изменении нагрузки на подшип­никах с учетом эксплуатационных условий.

[сг]=25,0 МПа — для гребных валов;

[о]=35,0 МПа — для промежуточных валов.

Допускаемые нормальные напряжения в гребных валах могут быть изменены с учетом напряжений от крутильных колебаний. Приведенные нормальные напряжения не должны превышать 35,0 МПа.

При выполнении расчетов изменений нагрузок на подшипниках от деформаций корпуса судна по упрощенным -формулам допу-

скаемые нормальные напряжения в вертикальной плоскости еле дует ограничить до значений

Н' = х- С²⁵)

где А=1,5—для металлических судов;

/г —2— для пластмассовых и деревянных судов.

5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИЗМЕНЕНИЙ ОСНОВНЫХ
   ПАРАМЕТРОВ ЦЕНТРОВКИ ВАЛОПРОВОДА С УЧЕТОМ
   ОСНОВНЫХ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ УСЛОВИЙ

   1. Изменения нагрузок на подшипниках валопроводов в вер­тикальной плоскости в результате остаточной и упругих деформа­ций корпуса судна следует определять с учетом расчетных или статистических данных, полученных в результате натурных измерений положений подшипников валопровода на судах данной серии или аналогичных проектах судов.

При использовании результатов измерений деформаций кор­пуса судна по изменению р'асцентровок соединений валов Дср(^д) и Д8(^д) изменения нагрузок на подшипниках валопровода для каждого вида деформаций корпуса необходимо определять по формулам

— 2 4* ^Л^Дї^л.защ)’

В случае применения оптического способа измерений деформа- • ций корпуса, а также при использовании расчетных значений де­формаций корпуса судна у[^д) изменения нагрузок на подшипниках

І рассчитываются по формулам

! ' ⁽²⁷⁾

j При непосредственном измерении изменений нагрузок на под- I шипниках валопровода д/^^д> с помощью динамометрических при- I боров валопровод необходимо отсоединять от главного двигателя, і Наряду с измерениями нагрузок на подшипниках следует изме- I рять изломы и смещения в £-ом соединении валопровода с глав- І ным двигателем.

і

і

г

L .

■ '

Определение реакций опор главного упорного подшипника может быть осуществлено с помощью люнетов и динамометров, установленных у торцов, подшипников.

Значения суммарных изменений нагрузок на подшипниках ва­лопровода должны быть рассчитаны по следующим формулам:

4- b^ni, I + дв^’т/, I (28)

для опорных подшипников валопровода;

П (29)

для подшипников кронштейнов и дейдвудного устройства;

[J Д/?!^л) = Д^’л,,₍ + ДВРЧ,;

АЛ/?’ = М^Д)Ллзащ -F ^A8PX,3am

для подшипников главного двигателя.

J Значения остаточных деформаций корпуса следует определять путем сопоставления значений технологических параметров цент- _ ровки валопровода при постройке судна и перед первым ремонтом I ! с учетом износа подшипников кронштейнов и дейдвудного устрой- U ства.

дя!*⁾=±о,1|а₇_(|, (зі)

_j для судов с металлическими корпусами;

Д₽Р’»=±|Ам1, (32)

для судов с пластмассовыми и деревянными корпусами.

В расчете изменений нагрузок на подшипниках валопровода в результате износа следует принимать следующие допущения: износ подшипников кронштейнов и дейдвудного устройства, кроме кормового, происходит при среднем давлении на проекцию опорной поверхности неметаллического подшипника, равного 0,15 МПа, и металлического — 0,25 МПа;

изменение величин износа по длинам подшипников подчиня­ется линейной зависимости.

Конструктивно-допускаемую величину износа [у^и] необходимо рассчитывать по формулам:

для неметаллических подшипников кронштейнов и дейдвудных устройств

п ри диаметре вала до 600 мм #

[у^н] = 0,012с?! b_h (33)

при диаметре вала свыше 600 мм

[/'] = 0,005с?! + 6,0 - Ь₍, (34)

для металлических подшипников дейдвудных устройств I

LH == 0,005с?! +1,0- b_t. (35)

Изменение высотного положения опор валопровода, соответ­ствующее износу неметаллических подшипников, следует опреде­лять решением системы уравнений

2А_Л2у/<"’ = 150сА-/?Р;

2 W" = 150с₃оГ₃ - <>; ⁽³⁶⁾

J

2Ал^'” = 2^д^^д’-

Для металлических подшипников в системе уравнений (36) постоянные 150 следует заменить на 250.

Количество уравнений в системе (36) должно быть равно ко­личеству подшипников кронштейнов и дейдвудного устройства. Последнее уравнение системы составляется для носового дейдвуд­ного подшипника.

При отрицательных значениях yj¹¹^ уравнения для j-ых подшип­ников следует исключать из системы уравнений (36), в остальных уравнениях значения этих yj^lI> необходимо принять равными нулю.

Для валопровода, конструкция дейдвудного устройства кото­рого выполнена с одним подшипником, изменение высотных поло­жений точек приложения реакций на дейдвудной опоре, соответ­ствующих конструктивно-допускаемому износу подшипников, должно быть определено из решения системы уравнений:

у(п) — п(и) ІЫ ₌ Г у (и) 1 (1 fra .

* Z_T12 Ц¹₍₃₇₎

(^1,2 ^1,“Ь (^2,2 ^2,1) зф¹* 0* JИзменение нагрузки на t-ом подшипнике валопровода в резуль­тате износа подшипников кронштейнов и дейдвудного устройства следует определять с использованием результатов решения си­стем уравнения (36) или (37) по формулам

= ⁽³⁸⁾

Д/?і^й’ = /И_г.д|»_<. (39)

Экстремальные значения гидродинамического момента долж­ны соответствовать значениям, указанным в отраслевой норматив­ной документации на правила и нормы проектирования валопро­водов.

Гидродинамический момент необходимо учитывать для вало­проводов, расположенных в диаметральной плоскости, с диамет-¹ рами гребных валов под облицовками свыше 400 мм и в случаях, оговариваемых Заказчиком.

Момент следует считать положительным при направлении про­тив действия массы винта.

5. 5. Для рядов изменений нагрузок на подшипниках (за исключением ряда, определенного по формуле (31) или (32) и следует рассчитывать соответствующие измене­ния нормальных напряжений в валах Да£^д>, ДсН^и> и Дар¹) согласно п. 4.9 настоящего приложения.

6. О

   С

   о

   I

   п

   U

   ПРЕДЕЛЕНИЕ ИЗМЕНЕНИЙ ОСНОВНЫХ
   ПАРАМЕТРОВ ЦЕНТРОВКИ ВАЛОПРОВОДА
   В ВЕРТИКАЛЬНОЙ ПЛОСКОСТИ ПРИ МИНИМАЛЬНО
   ДОПУСКАЕМЫХ ОТКЛОНЕНИЯХ КОНТРОЛИРУЕМЫХ
   ПАРАМЕТРОВ

   1. Изменение нагрузок на подшипниках и нормальных на­пряжений в валах для способа центровки валопровода по нагруз­кам на подшипниках необходимо определять исходя из минималь­но допускаемого отклонения 10% от контролируемой величины на опорных и упорных подшипниках по формулам

для опорных и упорных подшипников:

длі'й.п=0,1 (Я,_тах - д<₊₎ - д/?у;>₊₎ - д/?^;), (40)

для подшипников, кронштейнов, дейдвудного устройства и глав­ного двигателя: гп

л/гЖі«=2/_Л(д/?}йп; L

, , ' , _л (41)

Alimin = 2 ^,эаіцА^т1пі ГП

¹ U

и

⁽⁴²⁾ Г

L

I ti_ktі I 4~ S1 m_kii, (43) -j

—

(44)

0,1 fS І ^к, заїці 4" S I ^ъзащ
It k

.^_In==oi>i(2|4%|+2|472|)

д

(45)

я!йл-0,0125 2 k.aL,,

и

J=rt—2

з ■ (46)

Если для каждого подшипника валопровода и каждого конт­ролируемого сечения валов удовлетворяются условия

21 I +1 дуГ I т1 дуГ I+21 ду?й,„ I < _Rlтах _ _т1п;

(47)

21 I +1^ДГI+14'¹’I+21 Д^,п|

необходимо выполнять дальнейший расчет.

Если неравенства (46) не выполняются при способе центров­ки валопровода по нагрузкам, на подшипниках следует установить количество рядом стоящих подшипников, для которых допускается одинаковый знак отклонений нагрузок и повторить расчет по формулам (40) — (42).

Если неравенства (47) не выполняются во всех случаях, сле­дует произвести конструктивную переработку схемы валопровода, уточнить несущие способности подшипников, схему их расположе­ния и количество.

5. РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ЦЕНТРОВКИ
   ВАЛОПРОВОДА В ВЕРТИКАЛЬНОЙ ПЛОСКОСТИ

   1. Определение основных параметров центровки валопрово­да следует выполнять исходя из пределов допускаемых отклоне­ний с учетом основных эксплуатационных условий по формулам

ДУ?; = У?(тах - 2 ДЯ&) - ДУ?!"+) - Д/Ги - Д^т.п - У?!⁰’;

ДУ?; = У?_ітт - 2 ДУ?! <-> - ДУ?'"-) - ДУ?«-) + ДУ?ЙЬ« - л!”;

4 = [°] - 2 Ч?+> - 4?₊₎ - Ч?₊₎ - MSL - °ї”;

4=- [01-24?-) - 4"’-) - 4?-) + 4^и2ш - ^аї”.

Система неравенств для определения высотных положений под­шипников относительно оси отсчета должна иметь следующий общий вид:

(^) 4* ^ДмУУ+і 4" ■ ' * + ^л-ыУя-і 4* £/ь1У» *

&Ri Ад_/у1^ц,.4~ ^j+i, іУж 4~ * ■ ■ 4~ ^п~і,іУп-г 4~ ^п,іУп) ^Rt'

&R_n>k_Jt„y<p4"^/+і,_яУж4" ■■ • 4-^-ьпУя-і4-^л,«У«^ц>^Rn, Да; > До(ю_у(ц>₊₊>.. . ₊Aa^^^x+^yOO^. д_а;.

Д_а>Да|Н_у(ц)₊₊ <.. ₊ Да;Г2₁,_л.У£₁4-A^ay^>A<;

(Уйшах) Ул’

^(Ултіп) Ул»

$3 (Ул-ітах) 1 при У_птахУл ($)-^ Ул mtn Уn-i 1 , <

Фі(У«-ітіп) J где$ = 1, 2... “Ул-if " ‘ )'

где /-для кормового опорного подшипника.

Количество неравенств в системе (49) в общем случае долж­но соответствовать количеству опорных и упорных подшипников валопровода и главного двигателя, включенных в расчетную схе­му и сечений валов, контролируемых по нормальным напряже- _k ниям.

Для валопровода с одним дейдвудным подшипником первое неравенство системы (49) для кормового опорного подшипника валопровода должно быть заменено уравнением

(А_Л2 “ fy,i) Уу° + (fy+1,2 — ^j+ы) Уж 4~ ■ • • 4~ (^«,2 — £_я,1) УІ^Ц)=

= М” - (50)

Для главного двигателя, центруемого с валопроводом в до­пусках по излому и смещению в соединениях валов неравенства для п-го и (п-1)-го подшипников в системе (49) должны быть за­менены уравнениями