|
|
ОСТ 1 00389-80 стр. 17 |
|
|
га= -УжАл К4 Qp-cp } (17) |
|
|
^пр где - усилие предварительного поджатия пружины; |
|
|
К& - коэффициент кривизны витка; Е)по~. " средний ДИДМетр ПруЖИНЫ; |
|
|
с/Пр - диаметр сечения проволоки; С„п- жесткость пружины; пр |
|
|
/? - высота подъема клапана - величина переменная, зависит от пере па- /СУ7 да давления на клапане; |
|
|
h _ard4ct3p (1в1 где Cd * 521; |
|
|
|
|
|
30 F - площадь плунжера; |
|
|
■ ■ d ц - диаметр расположения плунжера; (, - периметр клапана, по которому происходит истечение жидкости; JJL - коэффициент расхода; JU =0,62; △ Р- перепад давления на клапане; Qu-- плотность жидкости; |
|
|
|
ж г» і |
|
2 Q - ускорение свободного падения, д =9,81 м/с ; 0 - угол наклона опорной шайбы. |
|
|
J (0,04 Д ОД) fwf |
|
4473 |
^,=0,2; Кг=1; К^=1; К =1; £=1. 2.2.2. При выборе режимов ускоренных испытаний необходимо обеспечить работоспособность клапанов по контактной прочности: ’ к где Рк ЭК& " эквивалентное контактное давление; |
1 Нив. № дубликата |
1 Инв. № иодтиика |
Зол “ допустимое контактное давление. В расчетах принимается: -* для сталей Aw 1000 до 3800 МПа 10000 Д° 38 000 кгс/см2); - для чугунов 2 от 800 ДО 1400 МПа (от 8000 до 14000 кгс/см ). |
Допустимое напряжение принимается по более мягкому материалу пары блок - клапан;
/? - эквивалентная нагрузка на клапан,
эк 6
mI п/ тN- 4
ЛэкН Z(Rl) Vt ’ (20)
ї Н ж6
N3K6- приведенное количество циклов при максимальной нагрузке;
изменения характеристик пружин при ускоренных испытаниях насосов с клапанным распределением, можно ограничиться выработкой каждым клапаном открытий, достаточных для проверки качества изготовления деталей распределения, поэтому прини
маем
Л/ 2 * 10 циклов, к//
Регулятор подачи
Для элементов узла регулятора подачи, работающих на усталость, определение режимов ускоренных испытаний производится., по формулам (1) -(13),
Г' -
const JTct3 >
пр
Нив. № ду іди ката ■ • Я; изм.
Имі. Я; шдтимка 4473 Jfe мзв.
m~ГН&ыкр
- показатель степени при работе на выкрашивание, для сталей ГП
=6.
Учитывая незначительность износа-торца блока и наклепа, а также малые
(21)
в которых принимаются
(22)
где %ЗОЛ “ средняя
(23)
(24)
нагрузка на золотник,
_ 6»/
2/7 Л ?
L
соответственно нагрузка на золотник и время действия нагрузки на 6-ом режиме;
(25>
fзол - эффективная площадь золотника;
&Rnp - переменная нагрузка на пружине;
(26)
жесткость пружины;
ДХ - амплитуда перемещения ^пружины от действия вынужденных коле-
баний системы с учетом собственных колебаний пружины;
Р_. - давление слива.
2.3.2. Для пружин узла регулятора подачи ограничением по работоспособности
п
является условие обеспечения Запас прочности пружин
рочности и резонансной стойкости пружин, должен быть:— по амплитуде
^
(27)
npja- по максимальному напряжению
где
где
мов
Ппр
ct т
^25+2
(28)
С - предел выносливости материала при кручении. ~ 7
Для обеспечения резонансной стойкости пружин необходимо обеспечить условие:
(29)
- частота вынужденных колебаний пружины регулятора подачи от действия пульсации давления;
— частота собственных колебаний пружины регулятора подачи.
2.4. Подшипники качения
2.4,1. Соответствие технического состояния подшипников качения для режи
ускоренных и нормальных испытаний определяется по формуле
« Тн ПМ( R*Х*
(30)
ж ,ЗЕ
где R и R - эквивалентная нагрузка;
Ь - показатель степени.
Показатель степени b в соответствии с ГОСТ 18855-73 равен: - для подшипников 6=3,0;
- для роликоподшипников b =3,33.
Эквивалентную нагрузку для радиально-упорных подшипников находят из соотношения
, (31)
где У - коэффициенты соответственно радиальной и осевой нагрузок
(ГОСТ 18855-73);
V - коэффициент вращения;
- при вращении внутреннего кольца;
Ужї,2 - при вращении наружного кольца;
^7*» " соответственно радиальная и осевая нагрузки;
- коэффициент, учитывающий влияние динамических условий работы подшипников ( К =1,5 . . .1,8);
— коэффициент, учитывающий влияние температуры, определяется по табл. 4.
Температура подшипника, °С |
|
125 |
1,05 |
150 |
1,10 |
175 |
1,15 |
200 |
1,25 |
225 |
1,35 |
250 |
1,40 |
Таблица 4 2,5. Подшипники скольжения 2#5.1. Условием обеспечения работоспособности подшипников скольжения является сохранение минимальной толщины смазочного слоя между поверхностями трения: ^л > ^п.крит >• (32) где hnкрат " минимальная толщина пленки, при которой обеспечивается жидкостное трение, которая определяется по формуле ЬЛ.Крит ® H/7,cpf * ^Л.сра 9 (33) и n.cpj Hn.CPi Мив. Яе дубликата Jfe кзм. Мив. № яодтпка 4473 № ш. - минимальные толщины пленки, покрывающие неровности трущихся поверхностей с учетом искажения геометрической формы, определяемые по табл. 5. Для класса шероховатости поверхности |
Толщина пленки HfbCp* мкм ( |
7 |
^6,3-3,2 |
8 |
3,2-1,6 |
9 |
1,6—0,8 |
10 |
0,8?»0,4 |
11 |
0,4-0,2 |
12 |
0,2-0,1 |
13 |
0,10-0,05 |
Таблица 5
2,5.2і Для радиальных подшипников скольжения толщина пленки при данном режиме работы (испытаний) /і^ определяется по формуле
(34)
С - удельная теплоемкость смазки рабочей жидкости;
ЭгС
к оэффициент динамической вязкости;
Kg - температурная постоянная,
f
(40)
f - Д ^трО *“ср
'0 - начальная температура рабочей жидкости;
_ - повышение температуры рабочей жидкости на трущихся поверхностях,
В
(41)
Резиновые уплотнения
Время старения резиновых уплотнений при ускоренных испытаниях определяется по формуле
/_т* ( Л Д
w 1п ж. ) ’
І-1 а
где Г л - время старения уплотнений при ускоренных испытаниях;
□' *
„Я
ТуП - время старения уплотнений при нормальных испытаниях
;Им». Я; дубликата № мзи.'
Инв. Мд подямкмнка 4473 Jfe цзВ
X • '- коэффициент, характеризующий увеличение скорости V, процес- v w
сов старения уплотнений при повышении температуры на
10 °С, определяется по табл. 6,
V V -
скорости процесса старения при температурах
п
® Ю 10 ’
(43)
і +10 и it.
(44)
число десятиградусных интервалов в рассматриваемом диапазоне температур Д І'у- ;
соответственно температуры уплотнений при ускоренных и нормаль
ных испытаниях,
,Нл* . л*
+^др * Д>
(45)
дар* температуры рабочей жидкости при нормальных и ускоренных
испытаниях.
OCT 1 00389-80 Стр. 23
Таблица 6
Интервалы температур рабочей жидкости, °С |
Яр для марок резиновой смеси V |
|||||||||
В-14 |
В-14-1 |
ИРП- 1078 |
ИРПи* 1054 |
ИРП- 1353 |
ВР-7 |
ИРП- 1287 |
ИРП- 1316 |
ИРП- 1375 |
ИРП- 1377 |
|
50-60 |
2,37 |
2,27 |
2,31 |
1,82 |
2,30 |
|
2,05 |
|
2,60 |
1,72 |
60-70 |
2,23 |
2,20 |
2,60 |
2,20 |
2,18 |
ем |
1,90 |
|
2,28 |
1,57 |
70-80 |
2,15 |
2,16 |
2,99 |
2,63 |
2,06 |
мав |
1,84 |
1,74 |
1,91 |
1,51 |
80-90 |
2,11 |
2,12 |
3,34 |
3,04 |
1,95 |
чм |
1,79 |
1,73 |
1,77 |
1,93 |
90-100 |
2,00 |
2,10 |
- |
— |
1,87 |
- |
1,69 |
1,73 |
1,53 |
2,05 |
100-110 |
1,90 |
2,08 |
— |
— |
1,80 |
— |
1,65 |
1,73 |
1,30 |
1,24 |
110-120 |
- |
2,00 |
— |
— |
1,72 |
м |
1,64 |
1,65 |
1,26 |
1,18 |
120-130 |
|
1,92 |
— |
— |
1,65 |
м |
1,61 |
1,60 |
- |
— |
130-140 |
|
1,92 |
— |
— |
1,61 |
|
1,55 |
1,59 |
— |
— |
140-150 |
— |
|
- |
— |
1,59 |
|
1,53 |
1,58 |
|
— |
150-160 |
МВ |
—ч |
- |
- |
1,60 |
|
1,58 |
1,57 |
- |
— |
160-170 |
|
— |
— |
- |
1,67 |
ж |
1,63 |
1,58 |
|
— |
170-180 |
— |
— |
— |
|
1,80 |
2,40 |
1,68 |
1,58 |
|
— |
180-190 |
|
— |
— |
— |
1,96 |
2,34 |
1,7 2 |
1,59 |
мВ |
— |
190-200 |
— |
|
— |
W |
2,20 |
2,30 |
1,75 |
1,60 |
•м |
— |
200-210 |
|
■м |
- |
м« |
— |
— |
1,78 |
МВ |
|
— |
210-220 |
|
|
— |
мч |
■ — |
— |
1,80 |
|
— |
— |