|
ушдр п ршрр л -^оД[ ндайрўнгі ’ Продолжение табл.2 -Торна 3 OCT 921.2-82 Флгмпт ОСТ 92-ІІ58-85Лист ІЗ Таблица З Значения коэффициентов интерполяционного $ 4 £ |
|
||||||||||||||
|
ls> $ |
|
||||||||||||||
|
ч $ .1 55 $ |
|
||||||||||||||
|
і |
|
||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||
|
Марка материала |
Механические свойства |
Режимы деформирования детали |
Закон аппроксимации кривых упрочнения бі=Ао +А,6і + Аг£гі + .. |
||||||||||||
|
Условный предел текучести Go,2. , МПа |
Модуль упругости Е, МПа |
||||||||||||||
|
ч |
Л1 |
А2 |
А3 |
А4 |
А5 |
А6 |
Л? |
А8 |
*9 |
АЮ |
|||||
|
АМгб С- |
160 |
70000 ' |
С разгрузкой и термообработкой через каждые 5 % деформации |
319,70 |
-845,59 |
3417,65 |
-6493,99 / |
6828,17 |
-4230,24 |
1550,99 |
-312,04 |
23,96 |
1,79 |
-0,32 |
|
|
С разгрузкой и термообработкой через каждые 10 % деформации |
442,75 |
-1394,63 |
3751,23 г |
-4897,66 |
3657,87 |
-1671,82 |
480,82 |
-86,99 |
9,58 |
-0,58 |
0,02 |
||||
|
С разгрузкой и термообработкой через каждые 15 % деформации |
116,07 |
903,87 |
-3058,01 |
6083,78 |
-7012,48 |
4936,73 |
-2190,42 |
614,51 |
-105,61 |
10,13 |
-0,42 |
||||
|
І2ХІ8НІ0Т |
260 |
180000 |
С разгрузкой и термообработкой через каждые 10 % деформации |
307,69 |
973,23 |
-3072,19 |
6632,12 |
-9283,97 |
8187,24 |
-4455,40 |
1440,03 |
-252,07 |
18,33 |
«■І * |
|
|
С разгрузкой и термообработкой через каждые 20 % деформации |
438,22 |
121,83 |
-340,07 |
2150,24 |
л -4817,25 |
5425,48 |
-3528,44 |
1383,21 |
-321,84 |
40,78 |
-2,16 |
||||
|
С разгрузкой и термообработкой через каждые?30 % деформации |
322,57 |
859,28 |
-1276,71 |
1046,90 |
-499,26 |
У 143,28 |
-24,69 |
2,42 |
-0,11 |
0,002 |
|
||||
f P а с ч e т радиуса, компенсирующего упругую от да чу в с ж а т о - растянутой зоне детали.
Радиус /?& определяется по формуле:
Uh/S-rJпод/i. ЇГІО&}. и дата 8зам.цн&Л ІЦнё.л/дц&ь Ьіодл, и дата
где
н, ~ - '
v 1а / . V )
fSin (/3<
Значение угла у определяется в градусах по формуле: у _ 180' -
и 7[>Rcq> ’ W
△ t — s ynp ; Ui)
f _ 7T Rc<p/}t ,/?i
1 ~ 1ZO
где o(. - определяется из соотношения
_ _RL г ~' /?c<p Величина упругих деформаций в сжато-растянутой зоне определя- е
ется как ■ ° //
где Q“=^(£"lcp). ,(/6]
Е - по табл. 1,2 и 3.
Значение величины £icp определяется по формуле
:
Значения величин определяются по формулам
|
6-го) 1 =Ю}-бк,,„п М>/-4?э +/?м)2/ sa• /?/у ' Sa ZRn+Sj. где h LKf~ Кг Rg+о,их?м * YRm г 5// J Kt Vo So [J- . ^.<W Z/Az ) “* Rrt Rd + U,14Rm ’ ’ Kt /J * Г ft,,2 - (вді-R»^ *- Rh ’So + (h + Rm )(h t-R Rm) где значения KpK2 - по табл.4 ; . Лпо табл.5 ; Уа“ по табл.6 , Л^Л7 — Kr’Sq где К^- по табл.7 Таблица 4 Значения коэффициентов, учитывающих отношение меридиональных напряжений среднего сопротивления деформированию заготовки к пределу текучести материала Материал. |
V (Sr гр К1 =<50Л |
к„ |
|
Алюминий и его сплавы |
1,35 |
2,35 |
|
Углеродистые, легированные нержавеющие стали и сплавы |
1,55 |
2,95 — |
ЗОСТ921
♦ор«.»г-Д4
Таблица 5
Толщина слоя смазки в зависимости от величины контактных нагрузок
|
(Бк max » |
h , мм |
|
От 0 до 50 включ. |
0,2 |
|
Св. 50 до 100 включ. |
0,4 |
|
Св. 100 |
0,6 |
Таблица 6
Средняя скорость.деформирования заготовки в зависимости от диаметра детали
Um&. d подц. ІПодії. и дата дзам.ун&.Л дн$,Лдц&^Падп. и дата
Фппмпт ДЦ
З ПГТ $212 -22
Значения относительного радиуса матрицы для различных материалов
|
Материал |
|
|
Стали углеродистые и легированные мягкие с 400 МПа |
6,0 |
|
Стали легированные,нержавеющие,жаропрочные с(эв-> 400 МПа |
. 7,0 |
|
* . Алюминий и его 'сплавы ’ |
6,5 |
|
Медь, латунь, бронза |
4,5 |
|
Титан и его сплавы |
9,0 |
0
<5 к max
CT92-I Т58-8э Лист 17R'a + 0.14-Rm ~k7)]' (2$
Rh = 0?/ +(Rt +RJ-2Rc„ (hcas^-R^a^^^-eMli-^^
.
X
где RG~ ~1- и определяется из условия равенства поверхностей
плоской заготовки и детали ;
&Sc.p І^пр}■* /25}
Ргр~ ( Rd RN‘SLnft. (27)
Если определены значения ^?гд, 6-$др, $гр » їо значение диа- ; метра нейтрального сечения рассчитывается до формуле:
Величина радиуса,компенсирующего упругую отдачу при калибровке жидкостью в жесткую матрицу с жестко защемленным фланцем приближается к номинальному значению .(черт.7)и
определяется по формуле:;
/1)й 2. ' ,""Р
R'3= и / Нк. , (гэ)
гЬк
і
где /ік = А' - аЛ (за)
З
тя*?
начения Л и др определяются по формулам :Л' = R! ; (3/)
^h=^hg— ha,
,0СТ92-1158-85 Лист 18
где
130
Значение упругих деформаций при калибровке определяется как:
At"
А
где
,Е, fi - по табл.1 zЗакон аппроксимации кривых упрочнения Gi (St cpj
необходимый для расчета радиусов, компенсирующих упругую'отдачу, выбирается в зависимости от категории точности изготовления сферических деталей , табл.8.
Для сферических деталей I категории точности , выполняемых за четыре и более переходов предпочтительнее следующие законы аппроксимации:
Для сферических деталей П и Ш категории точности, выполняемых за один - три перехода, закон аппроксимации :
Для сферических деталей ІУ категории точности, при любом количестве переходов штамповки,выбираем закон аппроксимации
:
|
Им» Ні поди I Лолл, а Дата | Вниаа дио- Мив ДУ&Д | Поди в д»та Фоо«.»т-Д4 |
|
||||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||
|
3 $ $ $ CQ |
|
||||||||||||||||
|
л 1 $ |
|
||||||||||||||||
|
1 ч |
|
||||||||||||||||
|
Кате- |
*» |
Диаметр, летали, Da _ . І |
|||||||||||||||
|
Яд менее 300 |
Яд от 300 .до 1000 |
Яд св. 1000 до 2000 |
Яд св. 2000 до 3000 |
Яд св. 3000 до 4000 |
|||||||||||||
|
горня точ ности |
категории |
Допускаемые отклонения на диаметр детали △ Яд |
Отклонения от ШКС |
Высота гофр |
Допускаемые отклонения на . диаметр детали АЯд |
Отклонения от ИКС |
Высота гофр |
Допускаемые отклонения на диаметр детали 4 Яд |
Отклонения от ИКС |
Высота гофр |
Допусг каемые отклонения на диаметр детали АЯд |
Отклонения от ШКС . |
Высота гофр |
Допускаемые отклонения на диаметр детали л Яд |
Отклонения от же |
Высота гофр • |
|
|
I |
Особо точные |
±0,5 |
До 0,5 |
До 0,3 |
± 0,8 |
До 1,0 |
До 0,5 |
± 1,5 |
До 1,5 |
До 0,8 |
±2,5 |
До 2,0 |
До 1,0 |
± 3,0 |
До 4,0 |
До 2,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П |
Повышенной точности |
± 0,8 |
До 0,8 |
До 0,5 |
+ 1,0 |
До 1,5 |
До 0,8 Л |
± 2,0 |
До 3,0 |
До 1,5 |
± 3,5 |
До 4,0 |
До 2,0 |
± 5,0 |
До 8,0 |
До 2,5 |
|
|
Ш |
Нормальной точности |
± 1,5 |
До 1,5 • |
До 1,0 |
± 2,5 |
До 2,5 |
До 1,5 |
± 4,0 |
До 6,0 |
До 2,0 |
± 6,0 |
До 10 |
До 2,5 |
± 8,0 |
До 12 |
До 3,0 |
|
|
ІУ |
« Пониженной точности |
± 2,5 |
Св.1,5 |
Св. 1,С |
± 3,5 * |
Св.2,5 |
Св.1,5 |
± 5,0 |
Св.6,0 |
Св.2,0 |
± 7,0 |
Св. 10 |
Св. 2,5 |
± 9,0 |
Св. 12 |
Св.3,0 |
|
Таблица 8
Величины предельных параметров точности деталей до категория^ мм
0Ш2тП5а^5. ЛИ£С_21
Mho N» подл. І Лолл. * Ялто J Вимов а ио. >61 Пир № ду&л | Поля и дота
С целью получения плавного контура инструмента две сферические поверхности, полученные радиусами /?/ и (или #з и
в случае калибровки ), сопрягаются третьей,сферической поверхностью с радиусом, равным :
/?« = Z5 - г/2/?; ) (37)
или
Рог = 1,5-2.(2R -Rd) ' (3S)
Исполнительные размеры радиусов для построения пуансонов или матриц вытяжных штампов определяются і
для пуансона
Rm - (к', - -j2-). (39І
Сиг '
в случае калибровки
Rm = ~т); ’ . t**')
для матрицы
/?/м + ■&) ' (41)
RiM— ' (4з)
в случае калибровки
РзМ ~ (рз •+•
Профиль рабочих контуров пуансонов и матриц строится по черт.8 и 9
Для сферических деталей П и Ш категории точности, табл.8 стандарт предусматривает учет влияния "разброса" механических свойств штампуемого материала путем определения максимальных , ^средних и -минимальных-значений радиусов кривизны R*, #г и R)
,
QCI92-II5f-o5 Лист 22
Построение рабочего контура пуансона
с учетом упругой отдачи.
