прерванном в месте пересечения и перекрытом фасонкой 1ар-Ъ$1т; нерабочем и не прерывающемся в месте пересечення 4у^;0,?/г ; нерабочем, прерванном в месте пересечения и перекрытом фасонкой lnp~ Lt ; сжатом lpp=l7; ;
при проверке устойчивости сжатых элементов пространственных решетчатых конструкций из одиночных уголков расчетные длины
1Пр н радиуса инерция сечений при определении гибкости элементов должны приниматься по табл,I»б.
Таблица 1«б
Расчетные длины стержней пространственных
КОНСТРУКЦИЙ ИЗ ОДИНОЧНЫХ; УГОЛКОВ ;
|
Вид конструкций > |
Пояса |
Элементы решетки |
||||
|
расчет- аая длина /„ *• пр |
радиусы инерции г |
расчетная длина |
радиус инерции |
|||
|
раскоса |
стойки |
|||||
|
Конструкции с совмещен нами в смежных гранях узлами (чертЛ,34 а,б) |
м 1л |
Cnin |
A |
OJ 1с |
г ■ ' ГПСП |
|
a - схема с совмещенными в сменных Гранях узлами» треугольная решетка с дополнительными стойками; б - то не» крестовая решетка; ® - схема с кесовиещекинми в сменных гранях узлами, треугольная решетка; г - то же* крестовая решетка
Черт.1*34Продолжемие таблицы 1.6
|
Вид конструкций |
р ^.^,1 ■!,.!> Пояса |
Элемента,решетки |
|||
|
расчетная длина 1 ар |
радиусы инерции г |
расчетная длина |
радиус ■ инерции |
||
|
раскоса |
СТОЙКИ |
||||
|
Конструкция с несовмещенными в смежных гразях узлами (чортЛ.5^ в,г) |
І^п ^п |
Q или |
flptp |
|
^тіп |
Нрииечакия: I. у*7Л -коэффициент расчетной длины пояса, определяемый по табд.1.7,
2® ftp “ коэффициент расчетной длииы раскоса, определяемый в зависимости от лида прикрепления раскосов к поясу по табл.1.8.
1.7.6. Сжатие пояса открытой ферменной коиструкцяи, состоящей из двух балочных ферм» соединенных связями я-поперечники балками.и плоскости растянутых поясов и не имеющих связей в плоскости сжатых поясов, проверяются на устойчивость из плоскости ферм. При ЭТОМ сжатый пояс рассматривается как стержень с шарнирно опертыми кон- рами/нагруженный по концам максимальными усилиями в поясе и имею- щнй расчетную дайну, определяемую по формуле
lnp~f+L, (1.551OCT 92-8767-% стр. 58
Таблица 1,7
Значения коэффициента уЧг при прикреплении раскосов к поясу сварными швами t а также двумя-: и-более болтами или заклёпками, расположенными вдоль раскоса
|
In, 1р |
10,00 |
5,00 |
2,50 |
1,25 |
1,00 |
||||||||||
|
|
1,13 |
1,08 |
1,03 |
1,00 |
0,98 |
||||||||||
|
1 £ Примечания: I. -А- ~ y'&k -^-отношение наименьших погонных Ь? '6П жесткостей пояса и раскоса; ^тіпц'Іртігг наименьшие моменты инерции сечений пояса и раскоса. / 2. Если раскосы прикреплены к поясу одним болтом или заклёпкой, принимается /7« =1,14. ■ Таблица 1,8 Значения коэффициента |
|||||||||||||||
|
Ч |
60 |
80 |
100 |
120 |
140 |
160 |
180 |
200 |
|||||||
|
При прикреплении раскоса к поясу свашнми швами, а также двумя и белое болтами или заклёпками, расположенными' вдоль раскоса при 1/4 Lp |
<2 |
для стали |
0,98 |
0,98 |
0,89 |
0,83 |
0,77 |
0,74 |
0,72 |
0,70 |
|||||
|
для алюмин, сплава |
0,89 |
0,81 |
.0,77 |
0,74 |
0,72 |
0,70 |
0,65 |
0,61 |
|||||||
|
2*6 |
для стали |
0,92 |
0,92 |
0,84 |
0,78 |
0,74 |
0,70 |
0,70 |
0,70 |
||||||
|
ДЛЯ алюмин, сплава |
0,86 |
0,78 |
0,74 |
0,71 |
0,69 |
0,66 |
0,62 |
0,59 |
|||||||
|
При прикреплени раскосов к поясу одной заклёпкой(при креплении одним болтом J, |
5 для стали |
1,00 |
1,00 |
0,94 |
0,88 |
0,83 |
0,80 |
0,78 |
0,77 |
||||||
|
ДЛЯ алюмин, сплава |
0,89 |
0,81 |
0,77 |
0,74 |
0,74 |
0,74 |
0,74 |
0,74 |
|||||||
где L . - полная длина сжатого пояса между центрами крайних узлов (дри полигональном очертании длина ломаной оси пояса)t *
J* - коэффициент приведения длины, определяемый в зависимости от параметра f> по табл.1.9 и 1.10.
При полигональном очертании сжатого пояса, когда сжатый пояс на опоре непосредственно примыкает к растянутому, а также в других случаях жёсткого закрепления концов сжатого пояса из плоскости фермы следует пользоваться табл.1,9. Когда жесткость подурам, образованных поперечными балками и отойкаци ферм, на концах ферм такова же, как из средней части, следует пользоваться табл.X.10, Таблица 1.9
Коэффициент JU приведения длины сжатого пояса, ларнирно опертого ла жесткие опоры по концам .и на упругие промежуточные опоры
|
|
о |
5 |
10 |
15 |
ВО |
60 |
100 |
150 |
200 |
300 |
500 |
1000 |
|
Jv |
0,696 |
0,52k |
О,кЗЗ |
0,396 |
0,353 |
0,321 |
0,290 |
0/68 |
0,296 |
0,225 |
О,2Ок |
0,774- |
Таблица Х.ХО
Коэффициент у/ приведения длина сжатого пояса, опертого на ряд упругих опор одинаковой жесткоатц
|
А |
X |
3 |
5 |
10 |
15 |
20 |
50 |
100 |
150 |
200 |
300 |
500 |
хооо |
|
Iй |
|
1,283 |
0993 |
0,703 |
0,57k |
О,5к2 |
0,к31 |
о,з4о |
0/77 |
0,261 |
0/36 |
0/06 |
0/76 |
Параметр ў характеризует упругое закрепление пояса поперечными полуранами и определяется по следующей формуле
7 *
/?7Л7£тГ' {ьж>где I - расстояние'между подурамами, закрепляющими пояс в поперечном направлении!
5л « момент инерции сечения пояса (среднее: значение по длине) относительно оси, лежащей в плоскости фермы?
$ - податливость яолурамы, т.а. поперечное перемещение одного конца промежуточной полирами (черт.1.35) от силы Р - I, приложенной на уровне центра тяжести сжатого пояса фермы, определяемая по формуле (1.59), При р > 1000 расчетная длина пояса может быть найдена по следующей приблиюнной формуле
(1,57)
' При податливости аолурам
' І‘к£ (1.58)
£■ У/і . . ■. расчетную длину сжатого пояса следует принимать равной расстоянию между полурамами Inp^L « Величина К в условии (1.5.8) определяется по табл Л di в зависимости от числа промежутков между полурамами т..
Таблица ХЛІ Значения величины К
|
т |
2 |
3 |
|
5 |
б |
7 |
9 |
II |
> II |
|
К |
0,500 |
|
0,290 |
Qt279 |
0,208 |
0,203 |
0,258 |
0,255 |
0,250 |
Податливость долурамы $ (чврт.1,35) определяемся по формуле far . h.z(h.^3h^+5^) t(hft h?+h.^(2h.,+2k^2k^k^b _
= '3£Ц" + - :6B& :■ : ~ < ’.(I<59
где - длина стойки от центра тяжести сечения рассматриваемого дояса до начала углового уширения;
^2 а длина углового уширения той же стойки до верха додереч- ной балки;
расстояние центра тяжести сечения поперечной балки от её верхнего края;
Л*- длина второй стойки полураны от центра тяжести сечения второго сжатого пояса до оси поперечной балки;
^-момент инерции сечения стойки на участке А, , относительно оси, параллельной оси пояса фермы;
^2- момент инерции сечения стойки в середине длины углового уширония относительно рои, параллельной оси пояса фермы; момент инерции сечения поперечной балки относительно оси, параллельной оси пояса фермы;
b - расстояние междуфермами»
Черт.1.35
Воли фермы имеют переменную высоту, то податливость определяется для наиболее высокой полурамы.
Вели полурамы располагаются в плоскости раскосов, то под дли-
НО4Ї C?«uiOv HDHAtaLeLWk» ^<ЛллИ^/
< 6грс>и-й/ Ю, ИЛМ,О<УчаиСиЛ M^vUzСОСТАВНЫЕ СЖАТЫЕ (РАСТЯНУТЫЕ) СТЕРЕБИ
Общие положения
Составной стержень представляет собой рамную или ферменнуюсистему, образованную из двух или нескольких оплошно» стенчатых стержней (ветвей), расположенныхна некотором расстоянии друг от друга асвязанннхмежду собой соединительными элементами (черт, 2.1)о Роль соедияительныхэлементов состоит в сопротивлении поперечным силам, возникающим при продольном изги- “ бе сжатого стервня, Соединительное элементы обеспечивают совместную работу ветвей составного стержня и существенно влияют на устойчивость сжатого стержня вцел ом него ветвей.
а)
а - составной сжатый стержень с соединительными решетками (раскосная система) ; - составной сжатый стержень с
соединительными планками (безраскооная система).
Черт» 2,1
2Л.2, Составные стержни могут быть образованы из двух; трех или четырех ветвей* Основные типы сечений составных стержней показаны на черт. 2.2*OPT SB-B767-7S CTJ3._
Черт» 2.2
В составных стержнях из двух ветвей (черт» 2.2,а,б,в) ось Х-Х (пересекающая ветви) называется материальной,а перпендикулярная к ней ось у- у - свободной осью» В составных стержнях из четырех ветвей (черт. 2,2, г) обе ООН, Л-x и у “У , являются свободными.
В качестве соединительных элементов для составных стержней применяются: раскосы со стойками (см. черт. 2,1>а) или без стоек, планки (см. черт. 2Л,б), прокладки (при незначительно®; расстоянии между ветвями) и стенки, работающие на сдвиг. Соединительные элементы крепятся к ветвям составного стержня сварными или заклепочными швами.
При расчете и конструировании составных стержней, работающих на центральное и внецентренное сжатие (растяжение), еле- дует пользоваться методиками расчета и рекомендациями по конструж рованию стержней, работающих на сжатие (растяжение) и на сжатие (растяжение) с изгибом, изложенными в ОСТ 22-8581-74 (разделы 5 и 6 соответственно). При этом следует руководствоваться приведенными в настоящем разделе дополнительными указаниями ирекоменда- циями, учитывающими характерные особенности и специфику работы составных сжатых стержней..«Я ..ЗДг87Б7-теСтр.- 6»>
Рекомендации по конструированию
2,20Ів Ніж проектировании составных сжатых стержней следует У
исходить из условий обеспеченияустойчивости этих стержней прп продольном изгибе в соответствии с указаниями и рекомендациями,, изложенными в ОСТ 92-8581-74 (разделы 5и 6) для оішошностенчатых стержней.
Составные стержни являются одним из наиболее рациональных ти
пов скатах стержней» Несущая способность,скатах стершей при больших гибкостях - (да сталей Л ^z5W/V6r » №
алюминиевых сплавов Х^ЗЗОй/^Єт )-пропородояалья& характеристике поперечного сечения
(2.1) іде 3 - наименьший момент инерции сечения стертая;
Г -площадь сечения^
Г - расчетный радиус инерции сечения»
Величина f; характеризует эффективность использования материала стержня; чем она больше, тем экономичнее сечение»
Для составных стержней из двух ветвей (см. черт» 2.2,а,б,в) t где - характеристика одной ветви. Для составных стержней из четырех уголков (си. черт» 2»2,Г) Д ^(i0^20)fx где f - характеристика отдельного уголка.
