Таблица 4 Значение припуска на 1000 мм длины элемента, компенсирующего развитие продольной усадки при сварке и тепловой резке двух кромок, мм
Таблица 3 Значение припуска на 1000 мм длины элемента компенсирующего развитие продольной усадки при тепловой резке ОДНОЙ кромки, мм
|
Л- ■ 1. |
Предел текучест» стал» 6т , МЙа |
||||
|
230 |
330 |
400 |
450 |
600 |
|
|
200 |
0,06 |
0,07 |
0,08 |
0,08 |
0,06 |
|
400 |
0,14 |
0,15 |
0,16 |
0,16 |
0,17 |
|
600 |
0,20 |
0,23 |
0,23 |
0,24 |
0,21 |
|
800 |
0,26 |
0,29 |
0,28 |
0,28 |
0,13 |
|
1000 |
0,33 |
0,32 |
0,30 |
0,26 |
0,14 |
Стр. 22 ОСТ 92-1553-35. r '
Таблица 5
Значение припуска на один поперечный стыковой шов, коипеиааддарго развитие поперечной усадки’ при Сварке и тепловой резке, В зависимости от ,ДХ/С
|
4000 |
8000 |
12000 |
16000 |
20000 > |
24000 |
|
0,12 |
0,32 |
0,46 |
0,46 |
0,57 |
0,77 |
ц.2» Закрепление в оснастке и
> обратный выгиб свариваемой к он с т р у к ц и и
Для уменьшения деформаций изгиба конструкции, по воз
можности, рекомендуется изготавливать в сборочно-сварочной оснаст-
З
ъ , я / Г*5'
начение стрелы прогиба конструкции, закрепленной в оснастке до сварки, в процессе сварки и после сварки до полного охлаждения, следует определять по графику (черт. 13).Значение / следует определять ЛО пп.3.2.1 - 3.2.3.
Значения У ъУом следует определять по данным конструкторской документации на конструкцию и оснастку.
Если значение стрелы прогиба конструкции, определенное расчетом, превышает допустимое, то его следует компенсировать об*- ратным выгибом при сборке конструкции.
Не допускается применение обратного выгиба, если при сборке возникает местная потеря устойчивости какого-либо элемента
Конструкции.
.
ЙІ
:/>
предваритевьно собранных на прихватках, следует задавать с помощью "Si силовых элементов сборочно-сварочной оснастив.
1
3 ,д
■ж
і;С
Значение стрелы обратного выгиба конструкции! следует назначать равной значению стрелы прогиба конструкции, сваренной в свободном. состоянии.
Оптимальная последовательность наложения сварных в в о в
Оптимальную последовательность наложения сварных «нов при изготовлении конструкции следует выбирать на основе расчета деформаций на каждом этапе технологического процесса изготовления ' конструкции.
Пример расчета приведен в рекомендуемом приложении 6.
Д ля получения минимальных значений деформаций изгиба конструкции несимметричного сечения последовательность наложения сварных швов следует назначать так, чтобы в Первую очередь выполнялись ивы, расположенные ближе к центру тяжести конструкции.
Для получения минимальных значений деформаций винто- образности балок наложение продольных швов следует начинать с одного торца конструкции.
При выполнении сварных швов ручной дуговой и механизированной сваркой рекомендуется обеспечивать следующую последовательность сварки по длине шва:
ивы длиной до 1000 мм выполнять на проход от начал.а шва до конца;
ивы длиной более 1000 мм выполнять от середины к концам или обратно-ступенчатым методом (черт. 14).
Примечание. При выполнении сварного шва обратно-ступенчатым методом шов разбивают на участки длиной от 150 - до 200 мм и сварку каждого участка производят в
направлении, обратном общему направлению сварки.
При сборке стыковых соединений по их концам следует
Стр.24 ОСТ 92-1553-85 р^слпядуатк пріггйяткм, предназначенные для фиксации подокония свариваемых адементов.
До длине сварных соединений следует располагать прихватки, вредна значение для предупреждения сближения алементов ж выхода кромок из плоскости. Шаг прихваток от 150 до 200 мс.
Схема обратно-ступенчатого метода пяяро
Н
I, 2, 3, 4, 5
(Л - I). П
+ 2),
направление сварки участка шва;
е рекомендуется производить сборку на прихватках, во- ли сверка производится в закрепленном состоянии.(последовательность
Л + 3), ( П + 4). . . . ( Г сварки участков сварного ппм*Черт. 1
4OCT 92-1553 85 Стр.25~
Р ациональннй вы бор значения погонной энергии
Для обеспечения минимального значения усадки сварных соединений сварку следует производить при минимально допустимом по условиям технологического процесса изготовления значении погонной энергии. . ' .
Не рекомендуется производить сварку угловых, тавровых и нахлесточных соединений при значениях катетов швов, меньшем приведенных в табл. 6.
|
«и. і мга 1 |
|
||||||||
|
|
|
||||||||
|
1 |
|
||||||||
|
|
|
||||||||
|
S |
|
||||||||
|
2 я |
ч "V. |
||||||||
|
|
|
||||||||
|
1 |
1 |
||||||||
|
|
|
||||||||
|
5 ' а |
Ча |
||||||||
|
'.ж |
jo |
||||||||
|
5 |
|
||||||||
|
соединения |
Вид сварки |
Предел текучести стали бт.МПа |
Минимальный катет швов Кы, ми» при толщине более толстого из свариваемых элементов £ , мм |
||||||
|
От 4 до 5 |
От 6 до 10 |
От II цо 16 |
От 17 до 22 |
От 23 до 32 |
От 33 до 40 |
||||
|
Тавровое с двухсторонними угло- выми швами; нахлесточное и угловое |
Ручная |
До 430 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
|
Се.430 до 580 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|||
|
Автомати- ческая и механизированная |
До 430 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
||
|
Св.430 до 580 |
4 |
5 |
І 6 ' |
7 |
8 |
9 |
|||
|
Тавровое с односторонними угловыми мшями |
Ручная |
До 380 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
ю |
|
|
Автоматическая и механизированная |
|
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
Таблица 6 Минимальные значения катетов при сварке угловых, тавровых и нахлесточных соединений по ГОСТ 52GC-80, ГОСТ 14771-76 и СНиП П-23-81 .
Стр. 26 OCT 92-1553-85
Минимальное значение катета жва не должно превышать 1,2 толщины белее тонкого элемента.
Методы правки конструкції
Конструкции следует править после окончания сварки в тех случаях, когда применение конструктивных ж технологических мероприятий по уменьшению деформаций не обеспечивает снижение деформаций до допустимых значений.
После сварки допускается править сборочные единицы в горячем и холодном состоянии. Способ правки, температура подогрева при правке должны быть указаны в технологической документации с учетом вида изделий, марки свариваемых материалов, их механических и физических свойств.
У казание о недопустимости правки должно содержаться в конструкторской и технологической документации.
Конструкции допускается править следующими методам: холодной правкой - воздействием на конструкциювнеяних нагрузок, вызывающих в зоне сварного соединения пластические деформации в результате общего или местного изгиба конструкции;
термической правкой - кратковременным местным нагревом без механического воздействия;
термомеханической правкой - кратковременным нагревом о механическим воздействием.
Правку холодным методом элементов ответственных комст- рукций, изготовленных из прокатных или сварных црофилей, допускается производить пластическим изпгбом с помощью различных прессов.
Значения стрелы прогиба f и радиуса кривизны R при холодной правке не должны превышать значений, приведенных в табл. 7. При -f и R , превышающих значения, приведенные в табл. 7, правку следует?-.'Ч ' ОСТ 92-1553-85 Стр. 27
производить термическим или термомеханическим методами. . 4.5.5. Место приложения усилия при холодной правке, величину
м длительность воздействия усилия правки иа конструкцию следует определять опытным путем для каждого типа конструкций.
При термической правке конструкций необходимо определить средства, схему и режим нагрева. -
При термической правке нагревать конструкцию рекомен-? дуетсяацетилен-кислородным пламенем или плазменной струей.
Не допускается правка конструкций и их влементов наплавкой валиков дуговой или газовой сваркой.
Схему нагрева конструкций и их элементов следует определять в зависимости от вида деформаций.
’ ’ 4.5.9. Волнистость листа следует править нагревом участков иста в виде полос, расположенных с выпуклой стороны волны (черт. 15).
Вирину полосы нагрева и режим нагрева при правке волнистости листа следует определять по табл. 8-Ю.
.... 4.5.П. Температуру местного кратковременного нагрева элементов конструкции следует определять по табл.Ц.
Температурный режим при правке следует Контролировать термоимднкаторами, оптическими пирометрами и другими приборами. Допускается контролировать температуру визуально по температурной нкале цветов (табл.12).
Деформации изгиба в плоскости листа (серповидность) ‘ следует, править нагревом участков в виде полосы или клиньев с выпуклой стороны листа (черт.16). .
Режимы правки серповидности листов следует устанавливать до та<&і.8-ІІ, а размеры нагреваемых участков определять по графикам (черт. 18 и 17).
Серповидность листов рекомендуется править нагревом полосы при отношении ширины полосы к ширина листа не более 0,2
|
.Стр.23 OCT 92-1553—85 ' Ширина полосы нагрела не должна превышать трех толжжь нота* Таблица 7 Предельные прогибы сборочных единиц конструкцій, допускаемые прж холодной правке Сечение елемента |
Изгиб относительно ОСЯ |
Предельный радиус кривизны к |
Предельная стрела прогиба f |
|||||
|
|
¥//л///л |
X У |
5О-Ь W |
Cx/«o-t L*/800 Ь |
||||
|
~с| - |
|
У 7777777k |
X У |
9р-Ь{ 90-Ьг, |
C/izobf С'Гіго^ |
|||
|
|
bi г |
|||||||
|
|
" 3 —1 |
ь • — -% ZjZb |
X У |
50-Я 90-Ь |
1/400‘tf ^/720 b |
|||
|
it |
й |
JM- t~x |
1 мн |
11 |
iSoO’H ^/400*6 |
|||
|
■ъ |
■ |
Iм. ■ X 1 |
« |
60с/ |
< ** |
|||
|
=t |
я 1 |
У І*-' : |
X У |
50’Н 50 ’Ь |
lf/400* H t2A00’ 6 |
|||
