---

В зависимости от подсоединения заземления для регулирования цепи нагрузки рекомендуется применять два способа.

a) При соединении заземления с источником питания (соединение звездой), как показано на рисунке 8а, каждую из трех фаз цепи нагрузки необходимо регулировать отдельно.

b) При соединении заземления с источником питания (соединение звездой), как показано на рисунке 8b, одну фазу соединяют последовательно с двумя другими фазами, соединенными параллельно. Регулирование производят при последовательном подключении трех фаз к генератору высокой частоты во всех возможных комбинациях.

Примечания

1 Более высокое значение частоты, полученное от генератора G, облегчает наблюдения на экране и повышает разрешающую способность.

2 Могут быть также использованы другие способы определения частоты и коэффициента  (например подача в цепь нагрузки тока с прямоугольной формой волны).

3 Соединение нагрузки звездой можно осуществлять или через сопротивление R или с помощью реактивного сопротивления X, при этом способ соединения звездой (при наличии или отсутствии заземления) не должен меняться при регулировании и испытании.

В зависимости от способа соединения нагрузки звездой частота колебаний может быть разной.

4 При этом необходимо обращать внимание на то, чтобы емкость утечки на землю генератора высокой частоты не оказывала бы влияния на соответствующую частоту колебаний цепи нагрузки.

Рисунок Е.1 — Определение фактического значения коэффициента 

ПРИЛОЖЕНИЕ F

(рекомендуемое)

Определение коэффициента мощности при коротких замыканиях

Точного метода определения коэффициента мощности в условиях короткого замыкания не существует, но для целей, предусмотренных настоящим стандартом, определение коэффициента мощности испытательной цепи возможно одним из методов, установленных настоящим приложением.

Примечание — Другие методы определения коэффициента мощности в цепях короткого замыкания находятся в стадии изучения.

F.1 Определение коэффициента мощности при коротком замыкании

Метод I. Определение по непериодической составляющей

Угол  может быть определен по кривой непериодической составляющей волны асимметричного тока в интервале между моментами короткого замыкания и разъединения контактов.

1) Постоянную времени L/R определяют из формулы непериодической составляющей; формула непериодической составляющей имеет вид

i_d = i_doe^-Rt/L

где i_d — значение непериодической составляющей в момент t;

i_do— значение непериодической составляющей в принятый начальный момент времени;

L/R — постоянная времени цепи, с;

t — время, прошедшее с начального момента, с;

е — основание натурального логарифма.

Постоянная времени L/R может быть определена:

a) измерением значения i_do в момент короткого замыкания и значения i_d в другой момент t перед разъединением контактов;

b) значением e^-Rt/L путем отношения i_d / i_do;

c) значением , соответствующего отношению i_d / i_do из таблицы значений е^-x.

По этому значению , соответствующему Rt/L, рассчитывают R/L.

2) Угол  определяют по формуле

 = arctg ( L/R),

где  в 2 раза больше фактической частоты.

Этот метод не должен быть использован, когда токи измеряют трансформаторами тока, если не приняты нужные меры предосторожности во избежание погрешностей, обусловленных:

- постоянной времени трансформатора и его нагрузкой в соотношении с нагрузкой первичной цепи,

- магнитным насыщением, которое возможно вследствие переходного потока в сочетании с потенциальной остаточной намагниченностью.

Метод II. Определение с помощью задающего генератора

Если применяют задающий генератор, смонтированный на одном валу с испытательным генератором, напряжение этого задающего генератора можно сравнить на осциллограмме по фазе, в начале с напряжением испытательного генератора, а затем с током испытательного генератора.

Разность между фазовыми углами напряжений задающего генератора и главного генератора, с одной стороны, и напряжением задающего генератора и тока испытательного генератора, с другой, позволяет установить фазовый угол между напряжением и током испытательного генератора, а из него вывести коэффициент мощности.

F.2 Определение постоянной времени короткого замыкания (осциллографический метод)

Значению постоянной времени отвечает абсцисса, соответствующая ординате 0,632 А₂ восходящей ветви кривой на осциллограмме калибровки цепи (рисунок 14).

ПРИЛОЖЕНИЕ G

(рекомендуемое)

Измерение расстояний утечки и воздушных зазоров

G.1 Основные принципы

Ширина желобков, указанная в примерах 1—11, практически, применима для всех примеров в зависимости от степени загрязнения.

Для расстояний утечки между подвижными и неподвижными контактодержателями из изоляционного материала не требуется минимального значения X между изолирующими частями, движущихся относительно друг друга (см. рисунок G.2).

Если соответствующий воздушный зазор меньше 3 мм, минимальную ширину желобка можно уменьшить до трети этого зазора.

Методы измерения расстояний утечки и воздушных зазоров показаны в последующих примерах 1 — 11. В этих примерах не различаются зазоры контактов и желобки или типы изоляции.

Кроме того:

- предполагают, что каждый угол перекрывается изолирующей вставкой шириной Х мм, находящейся в самом неблагоприятном положении (см. пример 3);

- если расстояние между верхними кромками желобка равно X мм или более, расстояние утечки измеряют по контурам желобка (см. пример 2);

- расстояние утечки и воздушные зазоры, измеренные между частями, подвижными относительно друг к другу, измеряют, когда эти части занимают самое неблагоприятное положение.

G.2 Использование ребер

Благодаря влиянию на загрязнения и повышению эффективности сушки, ребра заметно уменьшают образование тока утечки. Поэтому расстояние утечки можно сократить до 0,8 требуемой величины, если минимальная высота ребра 2 мм.

Рисунок G.1 — Размеры ребер

1 — подвижный контактный мостик; 2 — неподвижные контакты

Рисунок G.2 — Расстояние утечки между подвижными и неподвижными контактодержателями из изоляционного материала

Пример 1

Условие: рассматриваемый путь утечки охватывает желобок с параллельными или сходящимися боковыми стенками любой глубины при ширине менее X мм.

Правило: расстояние утечки и воздушный зазор измеряют по прямой линии поверх желобка, как показано на схеме.

Пример 2

Условие: рассматриваемый путь охватывает желобок с параллельными боковыми стенками любой глубины шириной X мм или более.

Правило: воздушный зазор определяют по прямой. Расстояние утечки проходит по контуру желобка.

Пример 3

Условие: рассматриваемый путь охватывает клиновидный желобок шириной более X мм.

Правило: воздушный зазор определяют по прямой. Расстояние утечки проходит по контуру желобка, но замыкает накоротко его дно по вставке шириной X мм.

Пример 4

Условие: рассматриваемый путь охватывает ребро.

Правило: воздушный зазор — кратчайшее расстояние по воздуху над вершиной ребра. Путь тока утечки проходит по контуру ребра.

Условные обозначения к рисунку G.2 и примерам 1 — 11:

- воздушный зазор;

- расстояние утечки

Пример 5

Условие: рассматриваемый путь включает нескрепленный стык с желобком шириной менее Х мм по обе стороны от него.

Правило: воздушный зазор и путь тока утечки определяют по прямой.

Пример 6

Условие: рассматриваемый путь охватывает нескрепленный стык с желобками шириной Х мм или более по обе стороны от него.

Правило: воздушный зазор определяют по прямой. Путь тока утечки проходит по контуру желобков.

Пример 7

Условие: рассматриваемый путь охватывает нескрепленный стык с желобком шириной менее Х мм с одной стороны или более с другой стороны.

Правило: воздушный зазор и путь утечки соответствуют схеме.

Пример 8

Условие: путь утечки поперек нескрепленного стыка меньше, чем поверх барьера.

Правило: воздушный зазор равен кратчайшему пути в воздухе поверх барьера.

Пример 9

Условие: зазор между головкой винта и стенкой паза достаточно широкий, чтобы принимать его во внимание.

Правило: воздушный зазор и путь утечки соответствуют схеме.

Пример 10

Условие: зазор между головкой винта и стенкой паза слишком узкий, чтобы принимать его во внимание.

Правило: расстояние утечки измеряют от винта до стенки, если оно равно Х мм.

Пример 11

Воздушный зазор равен d + D.

Расстояние утечки равно d + D.

С — свободно движущаяся часть.

ПРИЛОЖЕНИЕ Н

(рекомендуемое)

Соответствие между номинальным напряжением системы питания и номинальным импульсным выдерживаемым напряжением аппарата

Введение

В настоящем приложении приведена информация, необходимая для выбора аппарата, предназначенного для использования в электрической цепи (сети) или части этой цепи.

В таблицах Н.1 и Н.2 приведены примеры соответствия между номинальным напряжением системы питания и номинальным импульсным выдерживаемым напряжением аппарата.

Значения номинального импульсного выдерживаемого напряжения, указанные в таблицах Н.1 и Н.2, основываются на характеристиках разрядников. Значения из таблицы Н.1 связаны с характеристиками, приведенными в МЭК 60099-1 [19]; значения из таблицы Н.2 основываются на характеристиках разрядников с соотношением разрядного и номинального напряжений ниже указанных в МЭК 60099-1.

Следует учитывать, что управление перенапряжениями относительно значений, указанных в таблицах Н.1 и Н.2, можно осуществлять подбором подходящих полного сопротивления или питания кабеля.

Для управления перенапряжением устройствами, отличными от разрядников, руководство по корреляции между паспортным напряжением системы питания и номинальным импульсным выдерживаемым напряжением аппарата приведены в ГОСТ Р 50571.19.

Таблица Н.1 — Соответствие между паспортным напряжением системы питания и номинальным импульсным выдерживаемым напряжением аппарата в случае защиты от перенапряжений с помощью разрядников согласно МЭК 60099-1

Окончание таблицы Н.1

Примечание — В случае защиты от перенапряжения с помощью подземной системы распределения или низкого уровня помех см. таблицу F.2.