Страница 8: ДСТУ-Н Б EN 1993-1-3:2012. Єврокод 3. Проектування сталевих конструкцій. Частина 1-3. Загальні правила. Додаткові правила для холодноформованих елементів і профільованих листів (62960)

&com,Ed,і = Xd fyb /ymo with from previous iteration, continuing until xd,_n *Xd,(n-i) ^but Xd,n Xd,(n-1)) f) Приймається ефективний поперечний переріз з b_e2, c_eff і приведена товщина t_red , що кореспон­дується 3 Xd,_n

f) Adopt an effective cross-section with b_e2, c_effand reduced thickness ^corresponding toy_d,n

Рисунок 5.8 - Опір стиску полиці з крайовим відгином

Figure 5.8 - Compression resistance of a flange with an edge stiffene

r

8. Альтернативно критичне напруження o_{cr s} при втраті стійкості в пружній стадії можна визначити, використовуючи числові методи пружних розрахунків першого порядку на втрату стійкості, див. 5.5.1 (7).

9. Понижувальний коефіцієнт загальної втра­ти стійкості (згинальна форма втрати стій­кості крайового елемента жорсткості) визна­чається в залежності від величини o_crs за методом 5.5.3.1 (7).

10. Alternatively, the elastic critical buckling stress o_crs may be obtained from elastic first order buckling analyses using numerical methods, see 5.5.1 (7).

The reduction factor Xd for the distortional buckling (flexural buckling of a stiffener) resis­tance of an edge stiffener should be obtained from the value of c_{cr s} using the method given in 5.5.3.1(7).

’

8. Якщо Хс/<1, значення понижувального коефіцієнта стійкості можна визначити ітера- ційно, починаючи з модифікованих значень р, визначених згідно з 5.5.2(5), приймаючи ^сcom,Ed,і ^як Zd ^fyb /їМО ^за УМОВИ, ЩО:

8. If Xd < 1 it may be refined iteratively, starting the iteration with modified values of p obtained us­ing 5.5.2(5) with o_{com Ed i} equal tox_rff_yb/умо< so that:^-p,red

y)'/-d ■

(5.16)

^As,red ~y.d ^As

f_yb /їмо ° com,Ed

але (but) A_sred> A_s,

8. Приведена ефективна площа елемента жорсткості A_sred з урахуванням згинальної форми втрати стійкості визначається так:

Де

^сcom,Ed - напруження стиску вздовж цент­ральної осі елемента жорсткості обчислене для ефективного поперечного перерізу.

8. При визначенні геометричних характе­ристик ефективного поперечного перерізу приведена ефективна площа A_{s red} повинна визначатись за приведеною товщиною tred = ^tAs,red /^As Д^ля У^сіх елементів, які вклю­чені в A_s.

9. 3.3 Плоскі елементи з проміжними еле­ментами жорсткості

1. Алгоритм, що наводиться нижче, можна застосовувати для одного або двох однаково вигнутих або скруглених елементів жорсткості з урахуванням того, що всі плоскі елементи розраховані згідно з 5.5.2.

2. Поперечний переріз проміжного елемента жорсткості приймається таким, що складений із самого елемента та суміжних ефективних частин плоских відрізків Ь_р1 і Ь_р2, див. рису­нок 5.9.

3. Алгоритм, показаний на рисунку 5.10, скла­дається з таких етапів:

Етап 1: визначення початкового ефективного перерізу елемента жорсткості за ефективною шириною, обчисленою за умови, що елемент жорсткості забезпечує повне защемлення і ° com, Ed ⁼fyb /У М0> Д^ив- (^) І (5),

Етап 2: для визначення понижувального кое­фіцієнта загальної втрати стійкості (згинальна форма втрати стійкості проміжного елемента жорсткості) використовується початковий поперечний переріз елемента жорсткості з припущенням щодо наявності неперервної пружно-податливої опори, див. (6), (7) і (8);

11. The reduced effective area of the stiffener ^As,red allowing for flexural buckling should be taken as:

(5.17)

where

^Gcom,Ed ^is compressive stress at the centreline of the stiffener calculated on the basis of the effec­tive cross-section.

11. In determining effective section properties, the reduced effective area A_sred should be repreented by using a reduced thickness tred = ^tAs red /^AS ^{for al1 the} elements included in A_s. '

12. 3.3 Plane elements with intermediate stif­feners

1. The following procedure is applicable to one or two equal intermediate stiffeners formed by grooves or bends provided that all plane elements are calculated according to 5.5.2.

2. The cross-section of an intermediate stiffener should be taken as comprising the stiffener itself plus the adjacent effective portions of the adja­cent plane elements b_pj and b_{p 2} shown in figure 5.9. ’ ’

3. The procedure, which is illustrated in figure 5.10, should be carried out in steps as follows:

• Step 1: Obtain an initial effective cross-section for the stiffener using effective widths deter­mined by assuming that the stiffener gives full restraint and that o_comEd= f_yb/y_M0, see (4) and (5);

Step 2: Use the initial effective cross-section of the stiffener to determine the reduction factor for distortional buckling (flexural buck­ling of an intermediate stiffener), allowing for the effects of the continuous spring restraint, see (6), (7) and (8)

;

Етап 3: уточнення понижувального коефіцієнта загальної втрати стійкості елемента жорст­кості здійснюється ітеративно, див. (9) і (10).

4. Початкові значення ефективної ширини £>1 _е2 і Ь_2е1, див. рисунок 5.9, повинні визнача­тись за 5.5.2 з припущенням, що плоскі еле­менти b_pj і Ь_р2 закріплені з двох боків, див. 4.1 EN 1993-1-5. ’

- Step 3: Optionally iterate to refine the value of the reduction factor for buckling of the stiffener, see (9) and (10).

4. Initial values of the effective widths b_{1 e2} and t>_2e1 shown in figure 5.9 should be determined from 5.5.2 by assuming that the plane elements b_p1 and b_p2 are doubly supported, see table 4.1 in EN 1993-1-5.

Рисунок 5.9 - Проміжні елементи жорсткості

Figure 5.9 - Intermediate stiffeners

4. The effective cross-sectional area of an inter­mediate stiffener A_s should be obtained from:

(5.18)

A_s⁼ ^Фі,е2 +^1,е2 +b_s)

,

_24keT_s

°^Cr’^SA_s

(5.19)

де b_s- ширина елемента жорсткості, див. рисунок 5.9.

Примітка. За необхідності враховуються закруг­лення згинів, див. 5.1.

4. Критичне напруження o_crs при втраті стій­кості проміжного елемента жорсткості повинно визначатися за формулою: in which the stiffener width b_s is as shown in figure 5.9.

NOTE: The rounded corners should be taken into account if needed, see 5.1.

The critical buckling stress <r_crs for an inter­mediate stiffener should be obtained from

:

де:

К - погонна жорсткість в’язі, див. 5.5.3.1 (2);

l_s- момент інерції ефективного перерізу, визначений за ефективною площею A_s відносно центральної осі а - а ефективного поперечного перерізу, див. рисунок 5.9.

4. Альтернативно критичне напруження o_{cr s} при втраті стійкості в пружній стадії можна визначити числовими методами пружного розрахунку першого порядку на втрату стій­кості, див. 5.5.1 (7).

5. Понижувальний коефіцієнт для опору загальній втраті стійкості форми перерізу (згинальна форма втрати стійкості проміжного елемента жорсткості) визначається в залеж­ності від значення o_crs за методикою 5.5.3.1(7). ’

6. Якщо Xd < 1 - значення понижувального коефіцієнта можна визначити ітераційно, по­чинаючи з модифікованих значень р, обчис­лених за 5.5.2(5), приймаючи o_com,Ed,i ^якXd fyb/Умо за умови, що:

^■p,red

where:

К is the spring stiffness per unit length, see 5.5.3.1(2);

l_s is the effective second moment of area of the stiffener, taken as that of its effective area A_s about the centroidal axis a - a of its effective cross-section, see figure 5.9.

7. Alternatively, the elastic critical buckling stress c_crs may be obtained from elastic first order buckling analyses using numerical methods, see 5.5.1(7).

8. The reduction factor %_d^{for the} distortional buckling resistance (flexural buckling of an inter­mediate stiffener) should be obtained from the value of o_crs using the method given in 5.5.3.1(7). ’

9. If Xd < 1 it ^таУ optionally be refined iteratively, starting the iteration with modified values of p obtained using 5.5.2(5) with n_comEd,i equal to Xd fyb /ЧМО’ ^so that:

= Х_рл/х7- (5.20)

але (but) A_sred< A_s,




7. Приведена ефективна площа елемента жорсткості A_sred, що обумовлена загальною втратою стійкості форми перерізу (згинальна форма втрати стійкості елемента жорсткості), визначається як:

A „ -v„4 ^{fyb /Ymo}

^Ms,red /.d

^Gcom, Ed

Де:

^ccom,Ed - напруження стиску вздовж цент­ральної осі елемента жорсткості, обчислене для ефективного поперечного перерізу.

7. При визначенні геометричних характе­ристик ефективного поперечного перерізу приведена ефективна площа A_sred повинна бути обчислена за приведеною товщиною tred =^tAs,red/^AS Д^{ля всіх} елементів, що вклю­чені в A_s.

10. The reduced effective area of the stiffener A_sred allowing for distortional buckling (flexural buckling of a stiffener) should be taken as:

(5.21)

where:

^сcom,Ed ^is compressive stress at the centreline of the stiffener calculated on the basis of the effec­tive cross-section.

In determining effective section properties, the reduced effective area A_sred should be repreented by using a reduced thickness tred =tA_sred/A_ss for all the elements included in A_s

.




Повний поперечний переріз і граничні умови a) Gross cross-section and boundary condition

s

1. Етап 1: ефективний поперечний переріз при

/С = сс на базі о com,Ed ⁼fyb /у МО

b) Step 1: Effective cross-section for К = oo based on

° com,Ed ⁼fyb /~ЇМ0

c) Етап 2: критичне напруження o_crsB пружній стадії з ефективною площею A_s елемента з етапу 1 с) Step 2: Elastic critical stress a_crs for effective area of stiffener A_s from step 1




d) Знижена міцність x_df_yb/умр елемента жорсткості з ефективною площею A_s і понижу­вальним коефіцієнтом Xd ^на базі o_{cr s}

d) Reduced strength f_yb/y_MQ for effective area of stiffener A_s, with reduction factor %_d based on o_crs



^fy^b^°. Kd,nfybl'l_Mo

ЛИШ. [ШПІШЇППІГПІ

Ітерація n

Iteration n a




e) Етап 3: повторюється етап 1 для розрахунку ефективної ширини із зменшеним напруженням стиску O_{com £cf /} = Xd fyb /уМО ³ Xd попередньої ітерації до виконання умови %_dп ~ Xd,(n-1)> ^але Xd,n - Xd,(n-1)

е) Step 3: Optionally repeat step 1 by calculating the effective width with a reduced compressive stress ° com,Ed,і = Xd fyb /у MO ^with Xd from previous iteration, continuing until _Zd,л -Xd,(n-1) but_Xd>n < Xd,(n-1))






















































f) Приймається ефективний поперечний переріз з Ь_{1 е2}, Ь_2е і приведена товщина t_red відповідно %_d,n f) Adopt an effective cross-section with b-| _e2, b_{2 e} and reduced thickness t_red corresponding to%_d

_n

Рисунок 5.10 - Опір стиску полиці з проміжним елементом жорсткості

Figure 5.10 - Compression resistance of a flange with an intermediate stiffene

r

5.5.3.4 Трапецієподібні листові профілі з про­міжними елементами жорсткості

1. Загальні положення

1. Вимоги 5.5.3.4 розповсюджуються на тра­пецієподібні профлисти і застосовуються ра­зом з 5.5.3.3 як для полиць, так і для стінок з проміжними елементами жорсткості.

2. Урахування сумісної роботи проміжних еле­ментів жорсткості як для полиць, так і для сті­нок при втраті стійкості виконується за мето­дикою 5.5.3.4.4.

5.5.3.4 Trapezoidal sheeting profiles with inter­mediate stiffeners

1. General

1. This sub-clause 5.5.3.4 should be used for trapezoidal profiled sheets, in association with 5.5.3.3 for flanges with intermediate flange stiff­eners and 5.5.3.3 for webs with intermediate stiff­eners.

Interaction between the buckling of intermedi­ate flange stiffeners and intermediate web stiffen­ers should also be taken into account using the method given in 5.5.3.4.4

.

1. Полиці з проміжними елемен­тами жорсткості

1. При рівномірному стиску допускається, що ефективний поперечний переріз полиці з проміжними елементами жорсткості склада­ється із приведеної ефективної площі A_sred, яка включає переріз елемента жорсткості і дві прилеглі стрічки завширшки 0,5b_eff (або 15 t, див. рисунгок 5.11).

2. При одному елементі жорсткості в центрі полиці критичне напруження o_{cr s} при втраті стійкості в пружній стадії визначається за формулою:

5.5.3.4.2 Flanges with intermediate stiffe­ners

1. If it is subject to uniform compression, the ef­fective cross-section of a flange with intermediate stiffeners should be assumed to consist of the re­duced effective areas A_sred including two strips of width 0,5b_eff (or 15 t, see figure 5.11) adjacent to the stiffener.

2. For one central flange stiffener, the elastic critical buckling stress o_{cr s} should be obtained from:

^acr,s

4,2k_wE l_st³

A_sу 4bp (2b_p+3b_s) ’




(5.22)









— , (5.23a)

8£>2(3b_e+ 4bJ




Де: b_p- теоретична ширина плоского елемента, див. рисунок 5.11;

b_s- ширина елемента жорсткості за перимет­ром, див. рисунок 5.11;

A_s, /_s- площа і момент інерції перерізу еле­мента жорсткості згідно з рисунком 5.11;

k_w- коефіцієнт, що враховує часткове за­щемлення від повороту підсиленої елементом жорсткості полиці, яке створюється стінками або іншими прилеглими елементами, див. (5) і (6). При осьовому стиску для визначення ефективної площі k_w= 1,0.

Формула (5.22) може застосовуватись і для елементів жорсткості у вигляді широких гоф­рів, плоска частина яких зменшена за умови місцевої втрати стійкості, а Ь_р у формулі (5.22) замінюється на більше із значень Ь_р або 0,25 (ЗЬр + Ь_г), див. рисунок 5.11. Цей підхід можна використовувати і для полиць з двома або декількома широкими гофрами.

Скачать бесплатно