be determined as follows:
k5 = 1,49 - 0,53 к але (but) k*5> 0,6 ,
k5 = 0,88 - 0,121 /1,9,
/<7 = 1 + ss /1 / 750, якщо (if) ss/t< 150; k7 = 1,20,
якщо (if) ssl t> 150,
k8= 1/ к ,
якщо (if) ss/t< 66,5; = (1,10 - ss /1/665) / k, якщо (if) ss/t> 66,5
kg= 0,82 + 0,15//1,9
k10 = (0,98 -sjtl 865) Ik
ku =0,64
Де:
k = fybl 228 [fyb — H/mm2].
ss - номінальна довжина жорсткої опори.
У разі двох рівних протидіючих місцевих поперечних сил, розподілених на неоднаковій довжині, повинно прийматися найменше значення Ss-
6.1.7.3 Поперечні перерізи з двома або більше стінками без елементів жорсткості
(1) В поперечних перерізах з двома або більше стінками, в тому числі і профлисти, див. рисунок 6.8, місцевий поперечний опір стінки без елементів жорсткості повинен визначатися згідно з (2) за умови, якщо:
0,31 t /1,9
where:
k=fybl 228 [with fyb in N/mm2].
ss is the nominal length of stiff bearing.
In the case of two equal and opposite local transverse forces distributed over unequal bearing lengths, the smaller value of ss should be used.
6.1.7.3 Cross-sections with two or more unstiffened webs
(1) In cross-sections with two or more webs, including sheeting, see figure 6.8, the local transverse resistance of an unstiffened web should be determined as specified in (2), provided that both of the following conditions are satisfied
:
відстань c від навантаженої частини до вільного краю не менше ніж 40 мм, див. рисунок 6.9;
поперечний переріз відповідає таким критеріям:
the clear distance с from the bearing length for the support reaction or local load to a free end, see figure 6.9, is at least 40 mm;
the cross-section satisfies the following criteria:
(6.14a)
(6.14b)
(6.14c)
r/f < 10,
hw/1 < 200sinф ,
45°< ф < 90°
,Де:
hw- висота стінки між серединними площинами полиць;
г— внутрішній радіус кутів згину;
ф - кут нахилу стінки відносно полиць, град.
where:
hw is the web height between the midlines of the flanges;
r is the internal radius of the corners;
ф is the angle of the web relative to the flanges [degrees]
.
Рисунок 6.8 - Зразки профілів з двома стінками
Figure 6.8 - Examples of cross-sections with two or more webs
RW'Rd ^at27^E(l-0,lV77t)|_0,5 + A/0,02/a/fJ(2,4 + (ф/90)2/ум 1 -
При дотриманні двох умов, наведених в (1), місцевий поперечний опір RwRd кожної стінки профілю визначається за формулою: де:
/а - ефективна довжина опорної частини для відповідної категорії, див. (3);
а - коефіцієнт для відповідної категорії, див
.
Значення Іа і а необхідно приймати згідно з
та (5) відповідно. Максимальне розрахункове значення Іа= 200 мм. Для опори холодно- формованого профілю з однією стінкою або
Where both of the conditions specified in (1) are satisfied, the local transverse resistance RwRd per web of the cross-section should be determined from
(6.18)
where:
la is the effective bearing length for the relevant category, see (3);
a is the coefficient for the relevant category, see
.
The values of la and a should be obtained from (4) and (5) respectively. The maximum design value for/a = 200 mm. When the support is a cold-formed section with one web or round tube
,
круглої труби величина ss приймається 10 мм. Відповідна категорія (1 або 2) залежить від відстані е між місцевим навантаженням і найближчою опорою або відстані с від опорної реакції, або місцевого навантаження до вільного краю, див. рисунок 6.9.
Значення ефективної довжини опорної частини Іа повинно визначатись в такий спосіб: а) для категорії 1:
Іа- 10 мм
Ь) для категорії 2:
-Pv <0,2: >0,3:
- 0,2< pv < 0,3: Іа визначається за лінійною інтерполяцією між значеннями Іа від 0,2 до 0,3,
Де:
for ss should be taken a value of 10 mm. The relevant category (1 or 2) should be based on the clear distance e between the local load and the nearest support, or the clear distance c from the support reaction or local load to a free end, see figure 6.9.
The value of the effective bearing length la should be obtained from the following:
for Category 1:
(mm); (6.19a)
for Category 2:
Za=ss, (6.19b)
/a= 10 мм (mm); (6.19c)
- 0,2 < pv < 0,3: Interpolate linearly between the
values of la for 0,2 and 0,3
with:|'/Ed,l|~|'/Ed,2|
і^ЕсМІ + І VEd,2
I^Ed.il і І^Ед.гІ - абсолютні величини поперечних сил на кожній стороні від місцевого навантаження або опорної реакції, при цьому І VEdi1| > |VEdi2| і ss розташована біля жорсткої опори.
Значення коефіцієнта а повинні прийматись такими:
а) для категорії 1:
- для профлистів:
in which I VEdj| and | VEd2| are the absolute values of the transverse shear forces on each side of the local load or support reaction, and I^Ed.-il I ^Егі.гІ31"^ ss is the length of stiff bearing.
The value of the coefficent a should be obtained from the following:
a) for Category 1:
- for sheeting profiles
:
- для касетних і омега профілів: b) для категорії 2:
а = 0,075; |
(6.20a) |
- for liner trays and hat sections: |
|
а = 0,057; |
(6.20b) |
b) for Category 2: - for sheeting profiles: |
|
а = 0,15; |
(6.20c) |
- for liner trays and hat sections: |
|
а = 0,115. |
(6.20d) |
Категорія 1
Category 1
місцеве навантаження розташоване на відстані е < 1,5 hw від найближчої опори;
local load applied with e < 1,5 hw clear from the nearest support;
Категорія 1
Category 1
місцеве навантаження розташоване на відстані с < 1,5 hw від вільного краю;
local load applied with с < 1,5 hw clear from a free end;
Категорія 1
Category 1
опорна реакція розташована на відстані с < 1,5 hw від вільного краю.
reaction at end support with c < 1,5 hw clear from a free end.
Категорія 2
Category 2
місцеве навантаження розташоване на відстані е > 1,5 hw від найближчої опори;
local load applied with e > 1,5 hw clear from the nearest support;
Категорія 2
Category 2
місцеве навантаження розташоване на відстані с > 1,5 hw від вільного краю;
local load applied with с > 1,5 hw clear from a free end;
Категорія 2
Category 2
реакція на крайній опорі розташована на відстані с > 1,5 hw від вільного краю;
reaction at end support with c > 1,5 hw clear from a free end;
Категорія 2
Category 2
реакція на проміжній опорі.
reaction at internal support.
Рисунок 6.9 - Місцеві навантаження і опорні реакції - категорії профілів з однією і більше
стінками
Figure 6.9 - Local loads and supports - categories of cross-sections with two or more webs6.1.7.4 Стінки з елементами жорсткості
(1) Місцевий поперечний опір стінки з елементами жорсткості може бути визначений згідно з (2) для профілів з повздовжніми елементами жорсткості у вигляді подвійного вигину стінки в обидва боки від серединних ліній стінки від точок перетину з полицями, див. рисунок 6.10, з дотриманням умови:
6.1.7.4 Stiffened webs
The local transverse resistance of a stiffened web may be determined as specified in (2) for cross-sections with longitudinal web stiffeners folded in such a way that the two folds in the web are on opposite sides of the system line of the web joining the points of intersection of the midline of the web with the midlines of the flanges, see figure 6.10, that satisfy the condition
:
(6.21)
Рисунок 6.10 - Стінки з елементами жорсткості
Figure 6.10 - Stiffened webs
Де:
етах - більший ексцентриситет точок згину стінки відносно прямої, що з’єднує кінці стінки.
Для перерізів зі стінками з елементами жорсткості, що відповідають (1), місцевий поперечний опір стінки може бути визначений множенням відповідних значень згідно з 6.1.7.2 або 6.1.7.3 подібної стінки без елементів жорсткості на коефіцієнт:
kgs =1.45-0,05emax/t але (but)
де:
bd- розгорнута ширина полиці, що навантажена, див. рисунок 6.10;
emin - менший ексцентриситет точок згину відносно прямої, що з'єднує кінці стінки;
sp - висота за нахилом плоскої частки стінки, найближчої до полиці, див. рисунок 6.10.
where:
emax is the larger eccentricity of the folds relative to the system line of the web.
For cross-sections with stiffened webs satisfying the conditions specified in (1), the local transverse resistance of a stiffened web may be determined by multiplying the corresponding value for a similar unstiffened web, obtained from 6.1.7.2 or 6.1.7.3 as appropriate, by the factor a,s given by:
ka,s < 0,95 +35000Ї2 emin/(b2 sp), (6.22)
where:
bd is the developed width of the loaded flange, see figure 6.10;
emin is the smaller eccentricity of the folds relative to the system line of the web;
sp is the slant height of the plane web element nearest to the loaded flange, see figure 6.10.
6.1.8 Сумісна дія розтягу і згину
При сумісній дії на профілі поздовжнього розтягу NEd і згинальних моментів MyEd і MzEd повинна виконуватись умова:
NEd , My,Ed
Nf,Rd су, Rd, ten
Де:
NtRd~ розрахунковий опір поперечних перерізів при рівномірному розтягу (6.12);
Mcy,Rd,ten ~ розрахунковий опір поперечного перерізу при максимальному розтягувальному напруженні від моменту, що діє відносно осі У-У (6.1.4);
MczRdten - розрахунковий опір поперечного перерізу при максимальному розтягувальному напруженні від моменту, що діє відносно осі Z-Z (6.1.4).
Якщо МСу Rdсот< МСу Rdden або
Mcz.Rd.com — MCz,Rd.ten (ТУТМСу Rdсот І Mcz,Rd,com - ОПІР поперечного перерізу При максимальному стискальному напруженні від моменту, що діє відносно відповідної осі), повинна виконуватись така умова:
Combined tension and bending
Cross-sections subject to combined axial tension NEd and bending moments My Ed and MzEd should satisfy the criterion:
Mcz,Rd,ten
where:
NtRd is the design resistance of a cross-section for uniform tension (6.1.2);
мсу,Rd,ten is the design moment resistance of a cross-section for maximum tensile stress if subject only to moment about the у - у axis (6.1.4);
MCZRdten is the design moment resistance of a cross-section for maximum tensile stress if subject only to moment about the z - z axis (6.1.4).
If MCy Rd com< MCy Rdfen or
Mcz,Rd,com — MczRdfen (where MCyRdcom and MczRdcom are the moment resistances for the maximum compressive stress in a cross-section that is subject only to moment about the relevant axis), the following criterion should also be satisfied
:M
(6.24)
y,Ed Mz,Ed NEdi. -I < 1
Mey,Rd,com Mcz Rd comNf Rd
Сумісна дія стиску і згину 6.1.9 Combined compression and bending
При сумісній дії на профілі поздовжнього (1) Cross-sections subject to combined axial
стиснення NEd і згинальних моментів MyEd і compression NEd and bending moments MyEd
Mz Ed повинна виконуватись умова: and Mz Ed should satisfy the criterion:
NEd+My Ed+My Ed+ Mz Ed+ &MzEd< 25)
Nc,Rd MCy pd comMcz Rd co
m
де NcRd визначають згідно з 6.1.3, a MCy Rd C0m і MCz,Rd,com -ЗГІДНО 3 6.1 .8.
Додаткові моменти kMy Ed і &.Mz Ed від зміщення центральних осей повинні прийматись:
^MyEd
&MzEd
де eNy і eNz- зміщення центральних осей у - у і Z - z відносно осьових зусиль, див. 6.1.3(3). in which NcRd is as defined in 6.1.3, McyRdcom and Mr7pHrnm are as defined in 6.1.8.
The additional moments &MyEd and AMz Ed due to shifts of the centroidal axes should be taken as:
= NEd eNy
= NEd eNz
in which eNy and eNz are the shifts of у - у and z - z centroidal axis due to axial forces, see 6.1.3(3)
.
ЯКЩО Mcy Rdten< Mcy Rd'Com або
M
My,Ed +^My,Ed Mz,Ed + &Mz,Ed
Mcy,Rd,ten MCz,Rd,ten
Сумісна дія зсувної і поздовжньої сили та згинального моменту
Для поперечних перерізів при сумісній дії поздовжньої сили NEd, згинального моменту MEd і поперечної сили VEd вплив останньої не враховується, якщо VEd< 0,5VwRd. У випадку, коли зсувна сила більше ніж половина опору стінки до зсуву, повинна виконуватись умова: