Страница 8: ДСТУ-Н Б EN 1994-1-1:2010. Єврокод 4. Проектування сталезалізобетонних конструкцій. Частина 1-1. Загальні правила і правила для споруд (62927)

• simple, in which the joint may be assumed not to transmit bending moments;

• continuous, in which the stiffness and/or resis­tance of the joint allow full continuity of the members to be assumed in the analysis;

• ^апівжорстке, у якому характер роботи з’°д- ^а^^я ^еобхід^о враховувати у розрахуяу.

3. Дёя будівеёь вимоги дёя різях тиїів з’°д- ^а^ь ^аведе^о у роздіёі 8 та у EN 1993-1-8.

їримітка. У EN 1997 наведено вказівки для роз­рахунку вза°модії "основа-споруда"

5.2 Ko^cтрyктив^а стійкість

1. Впёиви дій можуть, зазвичай, виз^ачатись з використаяям:

• розрахуяу пер0ого порядку з використая ^ям початкової геометрії коятрукції,

• розрахуяу другого порядку з урахуваяям впёиву деформації коятрукції.

(2)Р Впёиви деформоваяї схеми (впёиви другого порядку) повияі враховуватись, якщо воя сутт°во збіёь0ують впёиви дій або з^ач^о мняють характер роботи коятрукції.

(3) Розрахуяк пер0ого порядку застосову°ть- ся, коёи зростаяя відповідях в^утрі0^іх сиё або момеяів, спричи^е^е деформаціями, отримаями при розрахуяу пер0ого порядку, ° ме^0им ыж 10 %. Mож^а припускати, що ця умова вико^у°ться, якщо задовоёь^я°ться ^аступ^ий критерій:

^acr

де a _cr - коефіці°я, за якого розрахуяове ^ава^таже^^я повияо зрости до веёичия, що спричиять пруж^у втрату стійкості.

(4)Р їри виз^аче^^і жорсткості коятрукції ^еобхід^о вводити запас, що врахову° утво- реяя тріщищ повзучість бето^у та характер роботи з’°д^а^ь.

5.2.2 Методи розрахушу дёя сїоруд

(1) їёоскі рами із коёо^ та баёок мож^а пере­віряти ^а горизояаёьяй зсув за розрахуяом пер0ого порядку, якщо критерій (5.1) задо- воёь^я°ться дёя кожяго поверху. Дёя таких коятрукцій a _cr може виз^ачатись за виразом,

- semi-continuous, in which the behavior of the joint needs to be taken into account in the analysis.

(3) For buildings, the requirements of the various types of joint are given in Section 8 and in EN 1993-1-8.

5.1.3 Ground-structure interaction

(1)P Account shall be taken of the deformation characteristics of the supports where significant.

Note: EN 1997 gives guidance for calculation of soil­structure interaction.

5.2 Structural stability

5.2.1 Effects of deformed geometry of the structure

(1) The action effects may generally be deter­mined using either:

• first-order analysis, using the initial geometry of the structure

• second-order analysis, taking into account the influence of the deformation of the structure.

(2)P The effects of the deformed geometry (second- order effects) shall be considered if they increase the action effects significantly or modify signifi­cantly the structural behaviour.

(3) First-order analysis may be used if the in­crease of the relevant internal forces or moments caused by the deformations given by first-order analysis is less than 10 %. This condition may be assumed to be fulfilled if the following criterion is satisfied:

> 10, (5.1)

where: a _cr is the factor by which the design loading would have to be increased to cause elastic instability.

(4)P In determining the stiffness of the structure, appropriate allowances shall be made for cracking and creep of concrete and for the be­haviour of the joints.

5.2.2 Methods of analysis for buildings

1. Beam-and-column type plane frames may be checked for sway mode failure with first-order analysis if the criterion (5.1) is satisfied for each storey. In these structures a _cr may be calcu­lated using the expression given in EN 1993-1-1, ^аведе^им у 1993-1-1, 5.2.1(4), якщо осьовий стиск у баёках ^ез^ач^ий і зробёеш відїо- відні доїуски ^а утворешя тріщи^ у бетон (див. 5.4.2.3), їовзучість бето^у (див. 5.4.2.2) та характер роботи з’°д^а^ь (див. 8.2 та EN 1993-1-8, 5.1).

2. Bїёиви другого їорядку мож^а врахувати оїосередковаш їри застосував розрахуй їер0ого їорядку з відїовіднм коефіціитом ЗбіёЬ0еШЯ.

3. Якщо BїёИBИ другого їорядку в окремих еёеме^ах та відїовідн дефекти еёеме^ів їовнстю враховуються у загаёьшму розра- хуму сїоруди, то вико^увати їеревірку стій­кості окремих еёеме^ів ^е обов’язково.

4. Якщо BїёИBИ другого їорядку в окремих еёеме^ах або відїовідн дефекти окремих еёеме^ів (наприклад, зги^аёь^а і/або кру- тиёь^о-їоїереч^а втрата стійкості) їовнстю ^е враховуються у загаёьшму розрахуй, то ^еобхід^о вико^увати їеревірку стійкості окре­мих еёеме^ів ^а вїёиви, що ^е врахован у загаёьшму розрахуму.

5. Якщо у загаёьшму розрахуй ^е врахову­ються крутиёь^о-їоїереч^і вїёиви, то міцнсть комбновашї баёки ^а крутиёь^о-їоїереч^у втрату стійкості мож^а їеревіряти згідно з 6.4.

6. Стійкість ^а їоздовжнй зги^ комбнованх коёо^ та комбнованх стинутих еёеме^ів мож^а їеревіряти одним із ^астуї^их методів: а) загаёьнм розрахумом згідно з 5.2.2(3), їеревіряючи міцнсть їоїеречшго їерерізу відїовідн до 6.7.3.6 або 6.7.3.7;

2. розрахумом окремих еёеме^ів згідно з 6.7.3.4 з урахувашям крайнх моме^ів та сиё із загаёьшго розрахуну сїоруди вкёючн із загаёьнми вїёивами другого їорядку та від- їовіднми загаёьнми ^еточ^остями. Розра- хунк еёеме^а їови^е^ враховувати вїёиви другого їорядку в еёеме^і і відїовідн де­фекти еёеме^а (див. 5.3.2.3) з їеревіркою міцності їоїеречшго їерерізу відїовідн до 6.7.3.6 або 6.7.3.7;

3. дёя ценраёьн стистутих еёеме^ів їри використані кривих втрати стійкості дёя ви- з^аче^^я вїёивів другого їорядку в еёемен тах та дефектах еёеме^ів (див. 6.7.3.5). Така їеревірка їовина враховувати крайн момен ти та сиёи із загаёьшго розрахуму сїоруди,

1. .1(4), provided that the axial compression in the beams is not significant and appropriate al­lowances are made for cracking of concrete, see 5.4.2.3, creep of concrete, see 5.4.2.2 and for the behaviour of the joints, see 8.2 and EN 1993-1-8, 5.1.

2. Second-order effects may be included indi­rectly by using a first-order analysis with appro­priate amplification.

3. If second-order effects in individual members and relevant member imperfections are fully ac­counted for in the global analysis of the structure, individual stability checks for the members are un-necessary.

4. If second-order effects in individual members or certain member imperfections (e.g. for flexural and/or lateral-torsional buckling) are not fully ac­counted for in the global analysis, the stability of individual members should be checked for the effects not included in the global analysis.

5. If the global analysis neglects lateral-torsional effects, the resistance of a composite beam to lateral-torsional buckling may be checked using 6.4.

6. For composite columns and composite com­pression members, flexural stability may be checked using one of the following methods:

1. by global analysis in accordance with 5.2.2(3), with the resistance of cross-sections being veri­fied in accordance with 6.7.3.6 or 6.7.3.7, or

2. by analysis of the individual member in accor­dance with 6.7.3.4, taking account of end mo­ments and forces from global analysis of the structure including global second-order effects and global imperfections when relevant. The analysis of the member should account for sec­ond-order effects in the member and relevant member imperfections, see 5.3.2.3, with the re­sistance of cross-sections being verified in accor­dance with 6.7.3.6 or 6.7.3.7, or

for members in axial compression, by the use of buckling curves to account for second-order ef­fects in the member and member imperfections, see 6.7.3.5. This verification should take account of end forces from global analysis of the structure including global second-order effects and globa

l

3. вкёючш із загаёьмми вїёивaми другого їо- рядку та відїовідмми загаёьмми ^еточ^остя- ми і їовиша групуватись ^а довжин їоздов- ж^ого зги^у, яка дорівт° довжин системи.

7. Дёя сїоруд, у яких коёом вико^а^і із ко^трукцітих стаёевих їрофіёів, стійкість мож^а їеревіряти дёя окремих еёеме^ів ^а остові їриведешї довжин їоздовж^ого згину згідно з EN 1993-1-1,5.2.2(8) і 6.3.

5.3 ^eтoч^ocтi

(1)Р У ко^труктившму розрахуй ^еобхід^о вводити відїовідн доїуски дёя врахувастя ^е- точшстей вкёючш з їочатковими ^аїруже^- ^ями та геометричмми ^еточ^остями, такими як: вщхиёестя від вертикаё^ ^еїрямоёі^ій^ість, вщхиёестя від їёощи^и, ^еїриёяга^^я та ^е- сїриятёиві ^евеёикі ексце^риситети, ^аяв^і у з’°д^а^^ях ^е^ава^таже^их ко^трукцій.

(2)Р Можёива форма ^еточ^остей їовиста враховувати їруж^у форму втрати стійкості ко^трукції або еёеме^а у їёощи^і їоздовж- ^ого зги^у, яка розгёяда°ться, їри ^айбіёь0 ^есїриятёивому ^аїрямі та формі.

1. Необхідш використовувати еквіваёе^н геометричн ^еточ^ості (див. 5.3.2.2 і 5.3.2.3), з^аче^^я яких відображають вїёиви загаёьмх та місцевих ^еточ^остей, за ви^ятком виїад- ків, коёи місцеві вїёиви врахован у формуёі дёя виз^аче^^я міц^сті їри розрахуй еёе- ме^а (див. 5.3.2.3).

2. В

   ^X ^ 0,5yNpl,Rk/NEd

   рамках загаёьшго розрахуй ^еточ- шстями еёеме^а у комбнованй ко^трукції мож^а з^ехтувати, якщо згідно з 5.2.1(2) мож^а застосувати розрахушк їер0ого їорядку. За ^еобхід^ості застосувати розрахушк другого їорядку (за деформовашю схемою) ^еточ^ос- тями еёеме^а мож^а з^ехтувати в рамках загаёьшго розрахуй, якщо: де:

X - виз^ача°ться за 6.7.3.3 та обчисёю°ться дёя еёеме^а за умови 0ариршго обїирастя ^а його кнцях;

imperfections when relevant, and should be based on a buckling length equal to the system length.

7. For structures in which the columns are struc­tural steel, stability may also be verified by mem­ber checks based on buckling lengths, in accordance with EN 1993-1-1, 5.2.2(8) and 6.3.

(1)P Appropriate allowances shall be incorpo­rated in the structural analysis to cover the effects of imperfections, including residual stresses and geometrical imperfections such as lack of verticality, lack of straightness, lack of flatness, lack of fit and the unavoidable minor eccentricities present in joints of the unloaded structure.

(2)P The assumed shape of imperfections shall take account of the elastic buckling mode of the structure or member in the plane of buckling con­sidered, in the most unfavourable direction and form.

1. Equivalent geometric imperfections, see 5.3.2.2 and 5.3.2.3, should be used, with values that reflect the possible effects of global imperfec­tions and of local imperfections, unless the effects of local imperfections are included in the resis­tance formulae for member design, see 5.3.2.3.

2. Within a global analysis, member imperfec­tions in composite compression members may be neglected where, according to 5.2.1(2), first-order analysis may be used. Where second-order anal­ysis should be used, member imperfections may be neglected within the global analysis if:

(5.2)

where:

X is defined in 6.7.3.3 and calculated for the mem­ber considered as hinged at its ends;

Npl,Rk — виз^ача°ться за 6.7.3.3;

NEd — розрахункове з^аче^^я шрмаёьтоі' сиёи.

3. Неточшсті еёеме^а ^еобхід^о завжди враховувати їри їеревірці стійкості в межах довжин еёеме^а згідно з 6.7.3.4.

4. Неточшсті дёя стаёевих стистутих еёемеж тів їовиші враховуватись згідно з EN 1993-1-1, 5.3.2 та 5.3.4.

1. Bїёиви ^еточ^остей ^еобхід^о доїускати згідно з EN 1993-1-1, 5.3.2.

1. Розрахумові веёичим еквіваёе^шго їо- чаткового зги^у від ^еточ^остей дёя комбно- вамх коёо^ і комбновамх стистутих еёеме^ тів ^еобхід^о їриймати з табёиц 6.5.

2. Дёя комбновамх баёок, ^е розкрюёемх з їёOЩИ^И, вїёиви ^еточ^остей вводяться в формуёи дёя міцності ^а їоздовжжй зги^ за моме^ом, див. 6.4.

3. Дёя стаёевих еёеме^ів вїёиви ^еточ^ос- тей вводяться в формуёи дёя міцності ^а їо- здовжжй зги^ за моме^ом, див. 1993-1-1,6.3.

1. Дії вїёивів мож^а виз^ачати із застосуваж ^ям загаёьшго їружшго розрахуй ^авіть у виїадку, коёи міцжсть їерерізу ґру^у°ться ^а його їёастич^ому або ^еёі^ій^ому оїорі.

2. Дёя граничних стажв за ек^ёуатаційшю їридатжстю їови^е^ застосовуватись загаёь- ний їружмй розрахушк з відїовідмми кори- гувашями, що враховують вїёиви ^еёі^ій- тості, такі як утворешя тріщи^ у бетож.

3. Дёя їеревірки гра^чшго ста^у за втомою їови^е^ застосовуватись загаёьмй їружмй розрахушк.

(4)P Bїёиви відставашя зсуву у часі та міс­цева втрата стійкості їовиші враховуватись, якщо вом сутт°во вїёивають ^а загаёьмй розрахушк.

(5) Bїёиви місцевої втрати стійкості стаёевих еёеме^ів ^а вибір методу розрахуй можуть враховуватись 0ёяхом кёасифжацн їоїереч- та їерерізів, див. 5.5.

N_pl,Rk is defined in 6.7.3.3;

N_Ed is the design value of the normal force.

3. Member imperfections should always be con­sidered when verifying stability within a member’s length in accordance with 6.7.3.4.

4. Imperfections within steel compression mem­bers should be considered in accordance with EN 1993-1-1, 5.3.2 and 5.3.4.

1. The effects of imperfections should be allowed for in accordance with EN 1993-1-1, 5.3.2.

1. Design values of equivalent initial bow imper­fection for composite columns and composite compression members should be taken from Table 6.5.

2. For laterally unrestrained composite beams the effects of imperfections are incorporated within the formulae given for buckling resistance moment, see 6.4.

3. For steel members the effects of imperfections are incorporated within the formulae given for buckling resistance, see EN 1993-1-1, 6.3.

5.4 Calculation of action effects

1. .1.1 General

1. Action effects may be calculated by elastic global analysis, even where the resistance of a crosssection is based on its plastic or non-linear resistance.

2. Elastic global analysis should be used for ser­viceability limit states, with appropriate correc­tions for non-linear effects such as cracking of concrete.

3. Elastic global analysis should be used for veri­fications of the limit state of fatigue.

(4)P The effects of shear lag and of local buck-ling shall be taken into account if these signifi-cantly influence the global analysis.

5. The effects of local buckling of steel elements on the choice of method of analysis may be taken into account by classifying cross-sections, see 5.5.

6. Bїёивaми місцевої втрати стійкості стаёе- вих еёеме^ів ^а жорсткість мож^а з^ехтувати дёя шрмаёь^х комбиовамх їерерізів. Дёя їерерізів кёасу 4 див. EN 1993-1-5, 2.2.

7. Необхідш враховувати вїёиви ^а загаёь- ний розрахушк ковзашя у боётових отворах та їодібмх деформацій у з’°д^уваёь^их еёе- ме^ах.

8. Якщо ^е застосову°ться ^еёі^ій^ий розра- хушк, то вїёивами ковзашя та роздіёьшго виз^аче^^я в^утрі0^іх сиё і моме^ів ^а сїо- ёучеші стаёі та бето^у мож^а з^ехтувати, якщо зсуви з’єднання забезїечеи згідно з 6.6.

2. .1.2 Eфeкmuв^a 0ирша їопиць їри зсуві (1)Р Необхідш робити доїуск ^а шучкість ста- ёевихта бетоших тоёиць, викёикамй зсувом у їх їёощи^і (відставашя зсуву), або ^а осшві біёь0 детаёьшго розрахуй, або з викорис- ташям фактичні 0ирим тоёищ.

3. Bїёиви відставашя зсуву у стаёевих їёос- ких еёеме^ах їовиші враховуватись згідно з EN 1993-1-1, 5.2.1(5).

4. їриведе^а 0ири^а бетоших тоёиць їо- винна виз^ачатись згідно з ^ижче^аведе^ими тоёожешями.

5. їри застосував їружшго загаёьшго роз­рахуй мож^а їриймати їост^у їриведе^у 0ири^у в межах кожшго їроёьоту. Ця веёи- чи^а може їрийматись як з^аче^^я beff, 1 в середин їроёьоту їри обїираші ^а двох кицях або як beff,₂ їри ко^оёьшму обїираші.

6. У середин тоёьоту або ^а їроміжнй оїорі загаёь^а їриведе^а 0ири^а beff (рисушк 5.1), може виз^ачатись як:

beff