Страница 8: ДСТУ-Н Б EN 1992-1-1:2010. dstu-NbEN1992-1-1_2010ue_2.doc (62888)

Рису^к 8.4 - Веёичти K дёя баёок і їёит

Figure 8.4 - Values of Kfor beams and slabs8.5 Анкерування з'є,^а^ і їоїеречдої арматури

1. А^ерувашя з'єднань і їоїеречшї армату­ри їовишо, як їравиёо, вико^уватись 0ёяхом відгинв і гаків або через їриваре^у їоїереч^у арматуру. В середин заги^у або гака їови^е^ їоїадати оди^ стрижем.

2. А^ерувашя їовишо відїовідати рисун ку 8.5. Зварювашя їовишо вико^уватись від- їовідш до EN ISO 17660 і мати ^есучу здат- нсть згідно з 8.6(2).

їримітка. Для визначення кутів загину див. рису­нок 8.1.

8.5 Anchorage of links and shear reinforcement

1. The anchorage of links and shear reinforce­ment should normally be effected by means of bends and hooks, or by welded transverse rein­forcement. A bar should be provided inside a hook or bend.

2. The anchorage should comply with Figure 8.5. Welding should be carried out in accordance with EN ISO 17660 and have a welding capacity in accordance with 8.6 (2).

Note: For definition of the bend angles see Figure 8.1

.

5ф, або (but) > 50 мм (mm)

10ф, або (but) > 70 мм (mm)

> 2ф

> 20 мм (mm)

< 50 мм (mm)

> 10 мм (mm)

їримітка. Для с і d захисний 0ар повинен бути 3ф Note: For c and d the cover should not be less than

або 50 мм. either 3ф or 50 mm.

Рисунок 8.5 - А^ерува^я з'єднань

Figure 8.5 - Anchorage of link

s

Рисунок 8.6 - Приваремй їоїеречмй стрижем у якості а^ертого їристрою

Figure 8.6 - Welded transverse bar as anchoring device

8.6 Анкерування за доїомогою їриваремх стрижжв

1. На додаток до 8.4 і 8.5 а^ерувашя може вико^уватись їриварювашям їоїеречмх стрижнв (рисушк 8.6), що обїираються у бе­тон їриварювашя з'єднань їовишо вико^у- ватись з відїовідшю якістю.

8.6 Anchorage by welded bars

Additional anchorage to that of 8.4 and 8.5 may be obtained by transverse welded bars (see Figure 8.6) bearing on the concrete. The quality of the welded joints should be shown to be ade­quate

.

1. Несучою здатнстю заа^еруваоя одого поперечого стриж^я (діаметр 14 мм...32 мм), привареого до в^утрі0^ьої стороо остово­го стриж^я, ° Fbtd. оsd у виразі (8.9), і, таким чи- ом, може зме^0уватись через Fbtd/As, де As - їёоща їерерізу стриж^я.

їримітка. Величина Fbtd для використання у кон­кретній країні може вказуватись у національному додатку. Рекомендована величина визнача°ться за виразом:

3. The anchorage capacity of one welded trans­verse bar (diameter 14 mm - 32 mm), welded on the inside of the main bar, is Fbtd. оsd in Expres­sion (8.9) may then be reduced by F_btd /A_s where A_s is the area of the bar.

Note: The value of Fbtd for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended value is determined from:

(8.8N)

аёе ^е біёЬ0е иж Fwd

Fbtd ⁼ ltd ^фt^о td

but not greater than F_w

_dде:

Fwd - розрахуоова міцжсть зварого 0ва ^а зсув (виз^ачається як множник дёя As fyd; ^а- приклад, 0,5 As fyd, де As - їёоща їерерізу за- аоероваого стриж^я, а fyd - розрахуоова міц- жсть ^а границі текучості);

ltd - розрахуоова довжи^а поперечого стриж­ня: ld =1,16 Фt(fyd /оtd)0,5 < l_t;

l_t - довжи^а поперечого стриж^я, ^е біёь0а за крок стрижнв, що повисті зааоеровуватись;

Фt-діаметр поперечого стриж^я

otd- ^апруже^^я у бетон: оtd = (fctd + а_т)/у< 3 fcd; о cm - стиск у бетон перпевдикуляро до обох стрижнв (серед^я величи^а, додала їри стиску);

у - функція: у = 0,015 + 0,14е^(-0,^18х);

х- фуоція, що врахову° геометрію: х = 2(с/фt) + +1;

с - захистий 0ар бето^у перпендикулярно до обох стрижнв.

4. Якщо два од^акові стрижи приварен ^а протилежох сторо^ах стриж^я, що зааоеро- ву°ться, ^есуча здатнсть, виз^аче^а за 8.6 (2), може збіль0уватись у два рази за умови забез- печеоя захистого 0ару для ^айближчого до поверхи стриж^я згідо з вимогами розділу 4.

5. Якщо два стрижи приварен з однієї стороо з мінмальом кроком 3ф, то ^есуча здатнсть повиоа збіль0уватись ^а коефіціє^ 1,41.

6. Для стрижнв номінальним діаметром 12 мм і ме^0е ^есуча здатнсть зааоеруваоя при- вареого поперечого стриж^я в остовому залежить від розрахуоової міцості зварого з'єд^а^^я. Во^а може обчислюватись за ^ас- тупом виразом:

where:

F_wd is the design shear strength of weld (specified as a factor times A_sfyd; say 0.5 As fyd where A_s is the cross-section of the anchored bar and f_yd is its design yield strength)

l_td is the design length of transverse bar l_td = = 1,16 фt(fyd /оtd)0,5 < l_t;

l_t is the length of transverse bar, but not more than the spacing of bars to be anchored;

фt is the diameter of transverse bar;

оtd is the concrete stress оtd = (fctd+оcm)/у < 3 fcd;

о cm is the compression in the concrete perpendi­cular to both bars (mean value, positive for comp­ression)

у is a function: у = 0,015 + 0,14е^(-0,18х);

х is a function accounting for the geometry х = = 2( с/ф t )+1;

с is the concrete cover perpendicular to both bars

3. If two bars of the same size are welded on opposite sides of the bar to be anchored, the capacity calculated from 8.6 (2) may be doubled provided that the cover to the outer bar is in accordance with Section 4.

4. If two bars are welded to the same side with a minimum spacing of 3ф, the capacity should be multiplied by a factor of 1,41.

For nominal bar diameters of 12 mm and less, the anchorage capacity of a welded cross bar is mainly dependent on the design strength of the welded joint. It may be calculated as follows

:

F

= Fwd < 16Asfcdф t / ф

btd

де:

Fwd - розрахужова міцжсть ^а зсув зваршго 0ва (див. 8.6(2));

фt- номінальний діаметр поперечшго стриж^я фt < 12 мм;

фl - номінальний діаметр стриж^я, що зааме- рову°ться: фt < 12 мм.

Якщо застосовуються два звареж стрижи, що їересікаються з мінімальним кроком фt, дов- жи^а зом ажерувашя, виз^аче^а за виразом (8.9), повиша збіёь0ува™сь ^а коефіці^т 1,41.

8.7 ^aїycки та механічні з'єд^a^^я

1. Загаёьш положення

(1)Р Зусиёёя з одшго стриж^я ^а Н0ий пере­даються за доїомогою:

• ^апуску стрижжв із заги^ами або гаками, або без таких;

• зварювашям;

• мехажчмми їристроями, що забезїечують їередачу ^ава^таже^^я їри розтягу-стиску або лёьки їри стиску.

2. ^aїycкu

(1)Р Ко^труювашя ^апусків повишо здій^ю- ватись так, щоб забезїечувати:

• їередачу зусиёь від одшго стриж^я до н- 0ого;

• відсутжсть розтріскувашя бето^у побёизу з'°д^а^ь;

• відсутжсть з^ач^их тріщищ що вїёивають ^а характеристики ко^трукції.

2. Наїуски:

• між стриж^ями повиші, зазвичай, передба­чатись у різмх їерерізах і ^е розміщатись у зо^ах з^ач^их моме^в/сиё (наприклад, їёастич^их 0аржрів). Bи^ятки ^аведе^о у (4) мжче:

• у будь-якому перерізі, як правиёо, повиші розміщатись симетричш.

2. Розта0увашя стрижжв з ^апуском повиж ш відповідати рисужу 8.7:

- відстав у чистоті між стриж^ями з ^апус- ком повиша бути ^е біёь0е жж 4ф або 50 мм, у Н0ому разі довжи^а ^апуску по- виша збіёь0ува™сь ^а веёичи^у переви- щешя відстаж 4ф або 50 мм у чистоті;

(8.9)

where:

F_wd design shear strength of weld (see 8.6 (2));

фt nominal diameter of transverse bar: фt < 12 mm;

фl nominal diameter of bar to anchor: фt< 12 mm.

If two welded cross bars with a minimum spacing of фt are used, the anchorage length given by Expression (8.9) should be multiplied by a factor of 1,41.

8.7 Laps and mechanical couplers

1. General

(1)P Forces are transmitted from one bar to ano­ther by:

• lapping of bars, with or without bends or hooks;

• welding;

• mechanical devices assuring load transfer in tension-compression or in compression only.

2. Laps

(1)P The detailing of laps between bars shall be such that:

• the transmission of the forces from one bar to the next is assured;

• spalling of the concrete in the neighbourhood of the joints does not occur;

• large cracks which affect the performance of the structure do not occur.

2. Laps:

• between bars should normally be staggered and not located in areas of high moments/ forces (e.g. plastic hinges). Exceptions are given in (4) below;

• at any section should normally be arranged symmetrically.

2. The arrangement of lapped bars should comply with Figure 8.7:

the clear distance between lapped bars should not be greater than 4ф or 50 mm, otherwise the lap length should be increased by a length equal to the clear space where it exceeds 4ф or 50 mm

;

• їоздовж^я відстав між двома прилеглими місцями ^аїyскy їовиша бути ^е ме^0е жж 0,3 від довжин ^аїуску, l₀;

• у виїадку їриёяга^^я ^аїусків відстав у чистоті між їриёегёими стриж^ями їовиша бути ^е ме^0е жж 2ф або 20 мм.

2. Якщо умови відїовідають вище^аведе^им у (3), доїуска°ться застосовувати стрижж з ^а- їуском до 100%, якщо всі стрижж розміщеж одним 0аром. Якщо стрижж розта0оваж у декіёька 0арів, то їроце^ ^еобхід^о зме^0и- ти до 50%.

Всі стистуті стрижж та доїоміж^а арматура (розїодіёь^а) можуть ^аїускатись у одшму їерерізі.

• the longitudinal distance between two adjacent laps should not be less than 0,3 times the lap length, l₀;

• In case of adjacent laps, the clear distance between adjacent bars should not be less than 2ф or 20 mm.

(4) When the provisions comply with (3) above, the permissible percentage of lapped bars in tension may be 100% where the bars are all in one layer. Where the bars are in several layers the percentage should be reduced to 50%.

All bars in compression and secondary (distribu­tion) reinforcement may be lapped in one section.

Рису^к 8.7 - їриёегёі ^аїуски

Figure 8.7 - Adjacent laps




> 2ф

> 20 мм (mm)




< 50 мм (mm)

< 4ф






























8.7.3 Довжина ^aїycкy

(1) Розрахумова довжи^а ^аїуску виз^ача°ть- ся за виразом:

8.7.3 Lap length

(1) The design lap length is

:l 0 ^-« 1« 2« 3« 5« 6 lb, rqd > l 0,mi_n , (8.10)

де: where:

l_brqd — виз^ача°ться за виразом (8.3); l_brqd is calculated from Expression (8.3)

lo,_min > max{0,3а 6l_b,_rqd; 15ф; 200 мм / mm{ . (8.11

)Веёичим «1, а₂, а₃ і а₅ мож^a їритяти за таб- ёицею 8.2; од^ак, дёя обчисёешя «3, sAst_min ^еобхід^о їриймати як 1,0 As (о sd / fyd), їри As = їёощі одшго стриж^я в^аїуск.

«₆ = (p 1/25)^0,5, аёе ^е їеревищу° 1,5 і не ме^0 жж 1,0, де p1 - відсоток арматури в^аїуск у межах 0,65 l0 від це^ра довжин ^аїуску, що розгёяда°ться (рисушк 8.8). Веёичим «₆ ^а- ведеж у табёиц 8.3.

Values of «1, «₂, «₃ and «₅ may be taken from Table 8.2; however, for the calculation of «3, SAst_min should be taken as 1,0As(osd /f_yd) with A_s = area of one lapped bar.

«6 = (p1/25)^0,5 but not exceeding 1,5 nor less than 1,0, where p1 is the percentage of reinforcement lapped within 0,65 l₀ from the centre of the lap length considered (see Figure 8.8). Values of «6 are given in Table 8.3

.

Табёиця 8.3 - Величин коефіці^та а₆

Table 8.3 - Values of the coefficient a₆




Відсоток стрижнів унапуск відносно загальної площі поперечного перерізу Percentage of lapped bars relative to the total cross-section area	< 25%	33%	50%	> 50%
а6	1	1,15	1,4	1,5
їримітка. Проміжні значення можуть визначатись інтерполяцію. Note: Intermediate values may be determined by interpolation.

8.7.4 Їoїepeч^a арматура у зоії ^aїycкy 8.7.4 Transverse reinforcement in the lap zoneПереріз, що розглядається Section considered

ї

В - Стрижень I
Bar I




C - Стрижень II
Bar II




D - Стрижень III

Bar III




E - Стрижень IV
Bar IV


ри^ад. Стрижи II і III - за межами їерерізу, що розгёяда°ться: % = 50, а а₆ = 1,4 Example
: Bars II and III are outside the section being considered: % = 50 and a₆ =1,4

Рису^к 8.8 - Відсоток стрижив у^апуск в одтому перерізі ^апуску

Figure 8.8 - Percentage of lapped bars in one lapped sectio

n

1. Їoїepeч^a арматура дёя poзmяг^y- тих стрижіїв

1. їопереч^а арматура у зон ^апуску ^е- обх^а дёя спритяття поперечмх зусиёь розтягу.

2. Якщо діаметр ф стрижжв, що ^апускаються, ме^0ий жж 20 мм, або процес стрижжв в^а- їуск у будь-якому їерерізі ме^0е жж 25%, то будь-яке ^аяв^е попереч^е армувашя або з'єднання, що ^еобхід^е з Н0их причищ може розгёядатись як достати дёя спритяття по- перечмх зусиёь розтягу без подаль0ого обґру^увашя.

1. Transverse reinforcement for bars in ten­sion

1. Transverse reinforcement is required in the lap zone to resist transverse tension forces.

Where the diameter, ф, of the lapped bars is less than 20 mm, or the percentage of lapped bars in any section is less than 25%, then any transverse reinforcement or links necessary for other reasons may be assumed sufficient for the transverse tensile forces without further justi­fication

.

2. Якщо діаметр стрижыв у^аїуск біёЬ0йй або дорівт° 20 мм, то загаёь^а їёоща їоїє- речшї арматури їовиша сташвити Ast (сума всіх хомутів, їараёеёь^иx 0ару в'язашї арма­тури) ^е ме^0е ыж їёоща As одшго стриж^я в^аїуск (SAst > 1,0 As). Їоїеречмй стрижем їови^е^ розміщуватись їерїевди^ярто до ^аїрямку арматури, в^аїуск і між ці°ю армату­рою та їоверх^ею бето^у.

Якщо в одшму місці ^аїуска°ться біёЬ0е ыж 50% арматури, і якщо відстав а між їриёегёи- ми ^аїусками в їерерізі в межах < 10ф (рису- то 8.7), їоїереч^а арматура їовиша об'°д- ^уватись з'°д^а^^ям або стриж^ями U-їодібтої форми, заа^еровамми у тіёо їерерізу.

4. Їоїереч^е армувашя, що всташвёю°ться згідно з (3), їовишо розміщуватись вдовж зов- Ы0^ого кобуру їерерізів ^аїуску, як їоказа- ш ^а рисуму 8.9а.

3. Where the diameter, of the lapped bars is greater than or equal to 20 mm, the transverse reinforcement should have a total area, A_st (sum of all legs parallel to the layer of the spliced reinforcement) of not less than the area A_s of one lapped bar (SAst > 1,0 As). The transverse bar should be placed perpendicular to the direction of the lapped reinforcement and between that and the surface of the concrete.

If more than 50% of the reinforcement is lapped at one point and the distance, a, between adjacent laps at a section is < 10ф (see Figure 8.7) trans­verse reinforcement should be formed by links or U bars anchored into the body of the section.

Скачать бесплатно