Страница 10: ДСТУ-Н Б EN 1992-1-1:2010. dstu-NbEN1992-1-1_2010ue_2.doc (62888)

8.9.3 Lapping bundles of bars

1. The lap length should be calculated in accor­dance with 8.7.3 using фn (from 8.9.1 (2)) as the equivalent diameter of bar.

For bundles which consist of two bars with an equivalent diameter < 32 mm the bars may be lapped without staggering individual bars. In this case the equivalent bar size should be used to calculate l₀

.

2. Дёя їучків, що скёадаються з двох стрижнв еквівале^мм діаметром > 32 мм, або трьох стрижнв окремі стрижи їовиші зміщуватись у їодовж^ому ^аїрямі що^айме^0е ^а 1,3 1₀, як їоказаш ^а рисуму 8,13, де 1₀ - виз^аче^е дёя окремого стриж^я. У вказашму виїадку стрижем № 4 використовуйся у якості стриж- ^я в^аїуск. Необхідш забезїечувати умову, що у будь-якому їерерізі з ^аїуском ^е їовии Ш бути біёЬ0е иж чотири стрижи.

3. For bundles which consist of two bars with an equivalent diameter > 32 mm or of three bars, individual bars should be staggered in the longitudinal direction by at least 1,3 l₀ as shown in Figure 8.13, where l₀ is based on a single bar. For this case bar No. 4 is used as the lapping bar. Care should be taken to ensure that there are not more than four bars in any lap cross section. Bundles of more than three bars should not be lapped.

Рису^к 8.13 - 3'°д^а^^я ^аїуском, що вкёюча° чотири стрижи їри розтягу

Figure 8.13 - Lap joint in tension including a fourth bar

8.10 Їоїередньо наїружені їучки

(1)Р Крок ка^алів або їоїеред^о ^аїруже^их ^а уїори їучків їови^е^ бути таким, щоб ^ада- вати можливість вико^увати ^алеж^им чином укладашя та ущіль^е^^я бето^у і щоб досягти ^еобхід^огозчеїле^^я міжбетошм і їучками.

1. Мінімальні горизо^альи і вертикальи від- стаи у чистоті між окремими ^аїруже^ими ^а уїори їучками їовиші відїовідати їоказамм ^а рису^у 8.14. Ш0е розта0увашя доїуска- °ться використовувати за умови, що результа­ти виїробува^ їоказують задовільмй харак­тер роботи у гра^чшму стан від^^о: - бето^у в зон а^ерувашя;

• розтріскувашя бето^у;

• заа^ерувашя їоїеред^о ^аїруже^их їучків; - укладашя бето^у між їучками.

Слід також враховувати їиташя довговічшсті та загрози корозії їучків ^а кнцях елеме^ів.

2. Зв'язувашя їучків ^е їовишо здійства- тись у зон заа^ерувашя, окрім виїадків, коли забезїечу°ться ^алеж^е укладашя та ущіль- ^е^^я бето^у, і можливе досяше^я ^еобхід- шго зчеїлешя між бетошм і арматурою.

8.10 Prestressing tendons

(1)P The spacing of ducts or of pre-tensioned ten­dons shall be such as to ensure that placing and compacting of the concrete can be carried out satisfactorily and that sufficient bond can be attai­ned between the concrete and the tendons.

1. The minimum clear horizontal and vertical spacing of individual pre-tensioned tendons should be in accordance with that shown in Figure 8.14. Other layouts may be used provided that test results show satisfactory ultimate behaviour with respect to:

• the concrete in compression at the anchorage;

• the spalling of concrete;

• the anchorage of pre-tensioned tendons;

• the placing of the concrete between the tendons. Consideration should also be given to durability and the danger of corrosion of the tendon at the end of elements.

Bundling of tendons should not occur in the anchorage zones, unless placing and compacting of the concrete can be carried out satisfactorily and sufficient bond can be attained between the concrete and the tendons

.

>2ф

>20

ф - діаметр їучка, їоїеред^о ^aїруже^ого ^a уїори, a dg - максимаёьмй розмір заїовтвача ф is the diameter of pre-tensioned tendon and dg is the maximum size of aggregate.

Рису^к 8.14 - Мі^імaёь^a відстав у чистоті між ^aїруже^ими ^a уїори їучками

Figure 8.14 - Minimum clear spacing between pre-tensioned tendon

s

> d_g+ 5

> ф

ф - діаметр кa^aёу дёя ^aїруже^^я ^a бетощ а dg - максимаёьмй розмір заїовтвача

ф is the diameter of post-tension duct and dg is the maximum size of aggregate.

Рису^к 8.15 - Мі^імaёь^a відстав у чистоті між ^aїруже^ими ^a уїори їучками
Figure 8.15 - Minimum clear spacing between ducts

(mm)

8.10.1.3 Ka^aёи дёя ^aїруже^^я ^a бето^

(1)Р Ka^aёи дёя ^aїруже^^я ^a бето^ ^еоб- хідш розта0овувати і ко^труювати так, щоб: - мож^a безїечш укёадати бето^ без загро­зи їо0коджешя кa^aёів;

• бето^ міг сїриймати зусиёёя від кa^aёів у місцях їх скривёешя їід час і псёя їоїє- ред^ого ^aїруже^^я;

• розчи^ їри зaїов^е^^і одшго кa^aёу ^е їромкав у ^0і кa^aёи.

2. Ka^aёи дёя ^aїруже^их ^a бето^ еёеме^ів ^е сёід розміщувати їучками, за ви^ятком ви- їадку, коёи кa^aёи у їарі розміщуються оди^ ^aд оджім.

3. Міымаёьы відстаы у чистоті між кa^aёaми їовиші бути у відїовідшсті з їоказамми ^a рису^у 8.15.

8.10.1.3 Post-tension ducts

(1)P The ducts for post-tensioned tendons shall be located and constructed so that:

• the concrete can be safely placed without da­maging the ducts;

• the concrete can resist the forces from the ducts in the curved parts during and after stressing;

• no grout will leak into other ducts during grou­ting process.

2. Ducts for post-tensioned members, should not normally be bundled except in the case ofa pair of ducts placed vertically one above the other.

The minimum clear spacing between ducts should be in accordance with that shown in Figu­re 8.15

.

8.10.2 Анкерування їучків арматури, ^а- їружешх ^а уїори

1. Загаёычі юёожешя

1. У зо^ах а^ерувашя ^aїpyжe^oї ^а бето^ арматури ^еобхід^о враховувати ^астуї^і ха­рактеристики довжин (рисушк 8.16):

1. довжи^а зом їередачі l_pt, ^а якій сиёа їоїє- ред^ого ^аїруже^^я Р0 їовжстю їереда°ть- ся ^а бетощ див 8.10.2.2 (2);

2. довжи^а зом розсіювашя l_dsp, ^а якій ^а- їружешя у бетож їостуїово лінійно розсію­ються їо бетошому їерерізу, див. 8.10.2.2 (4);

3. довжи^а зом заа^ерувашя lbpd, ^а якій зу- сиёёя Fpd у арматурі їовжстю сїриймаються заа^ерувашям їри досяше^і гра^чшго ста^у, див. 8.10.2.3 (4) і (5).

8.10.2 Anchorage of pre-tensioned tendons

1. General

1. In anchorage regions for pre-tensioned ten­dons, the following length parameters should be considered, see Figure 8.16:

1. Transmission length, l_pt, over which the prest­ressing force (P₀) is fully transmitted to the conc­rete; see 8.10.2.2 (2);

2. Dispersion length, l_disp over which the concrete stresses gradually disperse to a linear distribution across the concrete section; see 8.10.2.2 (4);

3. Anchorage length, l_bpd, over which the tendon force F_pd in the ultimate limit state is fully ancho­red in the concrete; see 8.10.2.3 (4) and (5).

Ёнмний розтодіё ^аїруже^^я у їерерізі еёеме^а Linear stress distribution in member cross-section
























Рису^к 16 - їередача їоїеред^ого ^аїруже^^я у ^аїруже^их еёеме^ах; характеристики довжин
Figure 8.16 - Transfer of prestress in pretensioned elements; length parameters





fbpt ^_дp 1^д 1fctd ,^(t),




2. їередача їоїеред^ого ^аїpyже^^я

1. При відїускаші ^аїруже^ої арматури до- їуска°ться, що їоїеред^ ^аїруже^^я їере- да°ться ^а бето^ через їост^е ^аїруже^^я зчеїёе^^я fbp_t, коёи: де:

д_p 1 - коефіці^т, що врахову° тиї арматури і умови зчеїёе^^я їри відїусканні;

д_p 1 = 2,7 - дёя дротів їеріодичшго їрофіёю;

дp 1 = 3,2 - дёя 3- і 7-дротових ка^атів;

д1 = 1,0 їри хоро0их умовах зчеїёе^^я (див.

8.4.2);

8.10.2.2 Transfer of prestress

1. At release of tendons, the prestress may be assumed to be transferred to the concrete by a constant bond stress f_bpt, where:

(8.15)

where:

дp 1 is a coefficient that takes into account the type of tendon and the bond situation at release;

дp 1 = 2,7 for indented wires;

д_p 1 = 3,2 for 3 and 7-wire strands;

д1 = 1,0 for good bond conditions (see 8.4.2)

;





= 0,7 дёя Н0ихумов, окрім виїадків, коёй біёь- 0е з^аче^^я обґру^оваш відповіде до умов вико^а^^я;

fctd,(t) — розрахункова веёичи^а міцності ^а розтяг у моме^ відпускашя: fctd,(t) = ac_t х х 0,7-fc_tm,(t)/уc, (див. також 3.1.2 (8) іЗ.1.6 (2)Р). їримітка. Величини дp 1 для типів пучків, що відріз­няються від вищезазначених, можуть використову­ватись відповідно до Європейського технічного ухвалення.

2. Oс^ов^а веёичи^а довжин зон їередачі lp_t виз^ача°ться:

^l pt

де:

a1 = 1,0 дёя їостуїового вивіёь^е^^я;

= 1,25 дёя моме^аёьшго вивіёь^е^^я;

a₂ = 0,25 Дёя арматури кругёого поперечнго їерерізу;

= 0,19 Дёя 3- і 7-дротових ка^атів;

ф - номінальний діаметр арматури;

о pm ₀ - ^апруже^^я в арматурі відразу їісля вивіёь^е^^я.

3. Розрахумова веёичи^а довжин зон їе­редачі повиша приз^ачатись як ме^0 сприят- ёива із двох з^аче^ь, у заёежшсті від розра- хумової ситуації:

^lpt1 або

= 0,7 otherwise, unless a higher value can be justified with regard to special circumstances in execution;

f_ctd,(t) is the design tensile value of strength at time of release: f^,(t) = a_Ct 0,7-fc_tm,(t) / уc (see also 3.1.2 (8) and 3.1.6 (2)P).

Note: Values of дp 1 for types of tendons other than those given above may be used subject to a European Technical Approval.

w

(2) The basic value of the transmission length, l_pt, is given by:

= ^a 1^a 2^фоpm0/ fbpt , ⁽8.1⁶⁾

here:

a1 = 1,0 for gradual release;

= 1,25 for sudden release;

a₂ = 0,25 for tendons with circular cross section;

= 0,19 for 3 and 7-wire strands

ф is the nominal diameter of tendon;

оpm₀ is the tendon stress just after release.

3. The design value of the transmission length should be taken as the less favourable of two values, depending on the design situation:

= 0,8/p_t (8.17)

or

і.. = h^{l 2 5}
ldisp у pt

= 1,2/pt . (8.18)

Note: Normally the lower value is used for verifications of local stresses at release, the higher value for ultima­te limit states (shear, anchorage etc.).

3. Concrete stresses may be assumed to have a linear distribution outside the dispersion length, see Figure 8.17:

(8.19

)

3. Alternative build-up of prestress may be assu­med, if adequately justified and if the transmission length is modified accordingly.

8.10.2.3 Анкерування зусиёь розтягу їри гра­ничному стам І груїи

1. А^ерувашя ^аїруже^их їучків арматури ^еобхід^о їеревіряти у їерерізах, де ^аїру- ження розтягу у бетон їеревищують fctk _{0 05}. Зусиёёя у їучках ^еобхід^о виз^ачати дёя їе­рерізу з тріщи^ами, враховуючи вїёив зсуву згідно з 6.2.3 (6); див. також 9.2.1.З. Якщо ^а- їружешя розтягу у бетон ме^0і нж fctk _{0 05}, то їеревірка а^ерувашя ^е вимага°ться.

2. Міцнсть зчеїле^^я їри заа^еруваші у гра^чшму стан І груїи виз^ача°ться як:

8.10.2.3 Anchorage of tensile force for the ultima­te limit state

1. The anchorage of tendons should be checked in sections where the concrete tensile stress exceeds f_ctk,0,05. The tendon force should be cal­culated for a cracked section, including the effect of shear according to 6.2.3 (6); see also 9.2.1.3. Where the concrete tensile stress is less than f_ctk,0,05, no anchorage check is necessary.

2. The bond strength for anchorage in the ultima­te limit state is:

   (8.20)

lbpd ~ ^Пp 2 ⁿ1^fct

d

де:

Пp₂ - коефіці^т, що враху° тиї їучків армату­ри і умови зчеїле^^я їри заа^еруваші;

П _p2 = 1,4 Дёя дротів їеріодичшго їрофіёю або;

Пp₂ = 1,2 дёя 7-дротових ка^атів;

П1 - виз^ача°ться як у 8.10.2.2 (1).

їримітка. Величини п_p2 для тиїів їучків, що відріз­няються від вищезазначених, можуть використову­ватись відїовідно до Євроїейського технічного ухвалення.

3. У зв'язку із зросташям крихкості бето^у з ростом його міцшсті, f_ctk ₀₀₅, у дашму виїад- ку, ^еобхід^о обмежувати величишю С60/75, якщо тільки ^е обґру^оваш, що серед^я міц­нсть зчеїлешя зроста° вище цієї межі.

4. Загаль^а довжи^а зом а^ерувашя для їучків їри ^аїруже^^ях оpd сташвить:

lbpd ⁼ lpt 2 ^{+ а} 2Ф (°

де:

lpt2 — ^айбіль0а розрахумова величи^а дов- жжи зом їередачі (див. 8.10.2.2(3));

а₂ - виз^ача°ться як у 8.10.2.2(2);

оpd - ^аїруже^^я у їучку відїовідш до зусил­ля, оїисашго у (1);

о pm 00 - попереднє ^аїруже^^я їісля всіх втрат.

3. Наїружешя у їучках у зон заа^ерувашя їоказан ^а рисуму 8.17.

4. У виїадку змі0ашго звичайшго та їоїє- ред^о ^аїруже^ого ^а уїори армувашя ^есу- чу здатнсть кожшго виду мож^а сумувати.

where:

Пp₂ is a coefficient that takes into account the type of tendon and the bond situation at anchorage;

Пp₂ = 1,4 for indented wires or;

Пp₂ =1,2 for 7-wire strands;

П1 is as defined in 8.10.2.2 (1).

Note: Values of n_p2 for types of tendons other than tho­se given above may be used subject to a European Technical Approval.

3. Due to increasing brittleness with higher concrete strength, f_{ctk, 0,05}, should here be limited to the value for C60/75, unless it can be verified that the average bond strength increases above this limit.

4. The total anchorage length for anchoring a tendon with stress оpd is:

pd -°pm_w)/ fctd , (8.21)

where:

l_pt2 is the upper design value of transmission length, see 8.10.2.2 (3);

a₂ as defined in 8.10.2.2 (2);

оpd is the tendon stress corresponding to the for­ce described in (1);

о_pmoo is the prestress after all losses.

5. Tendon stresses in the anchorage zone are illustrated in Figure 8.17.

In case of combined ordinary and pre-tensio­ned reinforcement, the anchorage capacities of each may be summed

.

Рису^к 8.17 - ^аїруже^^я у зон заа^еруваня ^аїруже^их ^а утори еёеменгів: (1) їри відїускані їучків, (2) у грамчтому стан І груїи

Figure 8.17 - Stresses in the anchorage zone of pre-tensioned members:

(1) at release of tendons, (2) at ultimate limit state













































8.10.3 Зош ашерувашя дёя eёeмe^miв, що ^аїружуюmьcя ^а беmo^

1. їроектуваня зо^ заанеруваня їовишо здійстватись згідно з їравиёами застосува^ ^я, ^аведе^ими мжче, та у 6.5.3.

2. їри розгёяді вїёиву їоїеред^ого ^аїру- ження як зосереджені сиёи у зон заанеру- ваня розрахунова веёичи^а їоїередно ^аїруже^ої арматури їовииа бути у відїовід- нсті з 2.4.2.2(3) і їовина використовуватись ^айме^0а характеристич^а міцисть бето^у.

3. Оїори ^аїруже^^я їід анкерними їёасти- ^ами їовині їеревірятись згідно з відїовід- ж,і Євроїейським технічним ухваёеням.

4. Зусиёёя розтягу, які сїричи^е^і зосередже- ™.іи сиёами, їовині виз^ачатись за доїомо- гою стистуто-розтяшутих модеёей або через ^0і їрий^ят^і модеёі (див. 6.5). Контрую- ваня арматури їовино здійстватись за умови, що зусиёёя в жй досягають її розраху^ кової міцнсті. Якщо ^аїруже^^я у цій арма­турі обмежеи веёичиню 300 Мїа, то їере­вірка ^а розкриття тріщи^ ^е обов'язкова.

5. У якості сїрощеня мож^а доїускати, що зу­сиёёя їоїередного ^аїруже^^я розсіюються їід кутом розїовсюдженя 20 (рисуик 8.18), їочи^аючи з кнця анкерного їристрою, де 0 мож^а їриймати 2/3.

Скачать бесплатно