Aef X2J
Якщо зусилля у стрижні Nn під час заміру стрілки визначити неможливо, слід приймати ш = 1. г
Перевірку на стійкість стиснутих стрижнів з двох спарених кутиків, які розміщені в тавр і мають викривлення у двох площинах, треба виконувати за формулою:
< -і, (7.10)
Ус ' Фи AefRy
де <ри - коефіцієнт зниження несучої здатності, що визначається, як менше з трьох величин: фиі = ф. (7.11)
Фи2 = Ar(1-6rv), (7.12)
ФиЗ = А2 (1 + ®2 ^-С2 |и|) , (7.13)
де коефіцієнти зниження несучої здатності визначаються залежно від умовної гнучкості у площині симетрії перерізу за формулою:
та умови відносних стрілок викривлення відповідно у площині та із площини симетрії перерізу та коефіцієнтів и та v, які визначаються за формулами:
v = ^- |Х. (7.16)
/у V*/
При цьому для елементів решітки ферм (крім опорних розкосів і опорних стояків) треба враховувати пружне затиснення у поясах, приймаючи у площині ферми коефіцієнт для визначення розрахункової довжини = 0,8.
Коефіцієнти у формулах (7.11) - (7.13) визначаються відповідно до таблиці 7.1.
При визначенні стрілок викривлення у ненавантаженому стані fx і fy слід керуватися вказівками відповідно до 7.2.5.
Таблиця 7.1 - Значення коефіцієнтів Ау, В у, А2; В2; С2
X х |
Ф |
Переріз із рівнополичних кутиків |
Переріз із нерівнополичних кутиків Мх = 1,0; Му = 1,0 |
|||||||||||||||
Мх= 1,0; Му = 1,0 |
Мх= 0,8; Му= 1,0 |
|||||||||||||||||
Аі |
Ві |
а2 |
В2 |
С2 |
Аі |
Ві |
а2 |
е2 |
С2 |
Аі |
Ві |
Аг |
В2 |
С2 |
||||
0,5 |
971 |
964 |
450 |
974 |
203 |
210 |
999 |
594 |
961 |
230 |
279 |
966 |
401 |
951 |
160 |
358 |
||
1,0 |
901 |
892 |
668 |
907 |
275 |
376 |
874 |
727 |
869 |
313 |
410 |
909 |
630 |
832 |
176 |
542 |
||
1,5 |
826 |
801 |
745 |
821 |
341 |
471 |
749 |
740 |
776 |
334 |
497 |
775 |
601 |
711 |
158 |
634 |
||
2,0 |
744 |
701 |
726 |
729 |
347 |
451 |
648 |
702 |
658 |
285 |
480 |
710 |
581 |
635 |
178 |
633 |
||
2,5 |
653 |
588 |
618 |
634 |
321 |
443 |
550 |
590 |
575 |
257 |
476 |
571 |
512 |
481 |
96 |
520 |
||
3,0 |
562 |
498 |
535 |
548 |
305 |
381 |
482 |
551 |
485 |
221 |
421 |
429 |
329 |
395 |
66 |
448 |
||
3,5 |
476 |
421 |
452 |
462 |
240 |
339 |
389 |
432 |
414 |
192 |
366 |
381 |
317 |
320 |
44 |
358 |
||
4,0 |
401 |
382 |
446 |
380 |
198 |
258 |
331 |
369 |
353 |
169 |
311 |
303 |
225 |
264 |
26 |
292 |
||
4,5 |
340 |
309 |
329 |
338 |
184 |
211 |
285 |
308 |
299 |
140 |
256 |
260 |
190 |
219 |
18 |
235 |
||
5,0 |
289 |
278 |
310 |
280 |
173 |
154 |
248 |
264 |
258 |
121 |
216 |
229 |
163 |
184 |
12 |
192 |
||
5,5 |
247 |
240 |
260 |
240 |
152 |
120 |
228 |
247 |
223 |
104 |
180 |
212 |
152 |
159 |
8 |
162 |
||
6,0 |
211 |
208 |
219 |
208 |
133 |
95 |
215 |
242 |
187 |
90 |
133 |
205 |
136 |
136 |
3 |
135 |
||
Примітка. Значення <р, Aj, Ві, А2, В2, С2 збільшені у 1000 разів. |
Перевірку наскрізних стрижнів на стійкість у площині з'єднувальних решіток слід робити за формулою:
< 1, (7.17)
Y с ’ Фи+ ' ФЬг ' ’ Ry
де (pwh - коефіцієнт, який характеризує стійкість наскрізного стрижня в цілому;
ц>Ьг - коефіцієнт, який враховує особливості роботи гілок на стиск або на стиск зі згином на ділянках між вузлами з'єднувальних решіток.
Вплив загальних викривлень наскрізного стрижня в цілому враховується при визначенні коефіцієнта ipwh, який приймається згідно з ДБН В.2.6-198 з урахуванням вимог 7.2.9:
при центральному стиску - у функції від умовної приведеної гнучкості за формулою:
Г
(7-18)
, Фы «у .Kef ~ Kef '-J ■
при позацентровому стиску - у функції від умовної приведеної гнучкості, яка обчислюється згідно з формулою (7.18), і відносного ексцентриситету за формулою:
є
(7.19)
-Aef апде ап - відстань від головної осі перерізу, перпендикулярної до площини вигину, до осі найбільш стиснутої гілки.
Вплив локальних дефектів і пошкоджень, які змінюють умови роботи окремих гілок (прогини гілок і решіток, вирізи, розцентрування тощо), враховується при визначенні коефіцієнта <рЬг, який слід приймати згідно з ДБН В.2.6-198 залежно від умовної гнучкості лЬг окремої гілки на ділянці між вузлами з'єднувальних решіток тоді, коли гілка працює на центральний стиск і в функції від умовної гнучкості ХЬгта наведеного відносного ексцентриситету mefдля гілки, що працює на стиск з вигином. Значення mef приймається з урахуванням вимог відповідно до 7.2.10-7.2.12.
Для двогілкових колон з гілками двотаврового і швелерного перерізу, які працюють на центральний стиск, значення коефіцієнта <рЬг, обчисленого згідно з ДБН В.2.6-198, треба помножити на поправочний коефіцієнту, який дорівнює:
v
(7.20)
= 1,0 + 0,04A.br при A.bf < 2,5при А.Ьг >2,5
де ХЬг- умовна гнучкість гілки на ділянці між вузлами з'єднувальних решіток.
Для решітчастих колон виробничих будинків за відсутності пошкоджень елементів решітки допускається приймати 'kef= к.
С
к = 0,8+0,25-
тиснуті елементи наскрізного перерізу сталевих конструкцій при їх загальному викривленні у площині з'єднувальних решіток треба розраховувати аналогічно до суцільностінчастих (див. 7.2.4), при цьому поправочний коефіцієнт к переходу від максимальної стрілки викривлення до еквівалентного ексцентриситету обчислюється за формулою:(7.21)
Перевірку стійкості наскрізного стрижня, який має місцеве викривлення гілки або її послаблення на ділянці між вузлами з'єднувальних решіток, слід виконувати згідно з формулою (7.10), при цьому коефіцієнт треба обчислювати з урахуванням вимог відповідно до 7.2.4. Для наскрізних стрижнів з дефектами, які зменшують площу поперечного перерізу гілки, у розрахунок треба вводити геометричні характеристики перерізу Aef, 14^, lef, ief.
Несуча здатність наскрізного стрижня з дефектами чи пошкодженнями розкосів оцінюється перевіркою стійкості наскрізного стрижня в цілому за рекомендаціями відповідно до 7.2.7 і додатковою перевіркою несучої здатності пошкодженого (дефектного) розкосу відповідно до вимог 7.2.4-7.27.
При невиконанні умови стійкості для пошкодженого розкосу треба вважати, що він виключається з роботи і поперечна сила сприймається гілками, які працюють на вигин, при цьому коефіцієнт ФЬг у формулі (7.17) визначається як для стиснуто-зігнутого елемента. Наведений відносний ексцентриситет для визначення <рЬг треба знаходити залежно від максимального згинального моменту в гілці МЬг, Н мм, обчисленого за формулою:
МЬг(7.22)
де Q - величина поперечної сили у наскрізному стрижні, Н;
lbr - довжина гілки, що дорівнює відстані між вузлами з'єднувальних решіток, мм.
Коли несуча здатність розкосів не забезпечується удвох чи більше суміжних панелях, експлуатація наскрізного стрижня не дозволяється незалежно від результатів інших перевірок.
Стійкість наскрізних стрижнів з дефектами виготовлення у вигляді ексцентриситетів у вузлах кріплення розкосів (рисунок 7.2), які не передбачені проектом, перевіряються згідно з формулою (7.17), при цьому коефіцієнт фЬг треба визначати як для стиснуто-згинального елемента з урахуванням згинального моменту МЬг, обчисленого за формулою:
■ (7-23).
де а - величина розцентрування розкосів, мм;
ке - коефіцієнт, який враховує вплив ступеня розцентрування х, = — , Gi _ проекція розкосу гі
на гілку) і розраховується за формулою:
ке=1 + Х, (7.24)
kq - коефіцієнт, який враховує вплив жорсткості прилягаючих розкосів.
Коефіцієнт kq визначається за формулою:
ка =1,0 + 0,5 (7.25)
пЬг
тут £л,. - сума погонних жорсткостей елементів решіток, які прилягають до вузла;
пЬг - погонна жорсткість гілки.
Тут л, та пЬг- відповідно погонні жорсткості елемента решітки та елемента гілки, які визначаються за формулами:
(7-26)
ч
пЬг=^, (7.27)
‘br
тут І, та lbr- відповідно довжина елемента решітки та елемента гілки.
Для колон каркаса виробничих будинків у формулі (7.23) допускається приймати відношення кеЛ -2- =1 .
а - вузол; б, в - варіанти розрахункової схеми
Рисунок 7.2 - Розцентрування решітки
Вплив пошкодження у вигляді місцевої погнутості (рисунок 7.3, а) допускається враховувати шляхом введення в розрахунок ослабленого перерізу зі змінною товщиною звису (рисунок 7.3, б), яка змінюється за формулою:
(7.28)
t2 + 3,4 f2
[b J
де t - фактична товщина елемента, мм;
f - стрілка погнутості, мм;
z - відстань від початку звису, мм;
b - ширину звису, мм.
Геометричні характеристики такого звису Aef, Sef, lef зі змінною товщиною визначаються за даними таблиці 7.2 через відповідні характеристики непошкодженого звису.
Таблиця 7.2 - Дані для визначення геометричних характеристик Aef; Sef; lef
t |
0,2 |
0,5 |
1 |
1,5 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
8 |
10 |
Aef ~A~ |
962 |
881 |
730 |
626 |
555 |
462 |
403 |
362 |
331 |
288 |
258 |
Sef s |
937 |
808 |
582 |
442 |
354 |
252 |
195 |
159 |
134 |
102 |
82 |
lef 1 |
920 |
759 |
493 |
342 |
253 |
159 |
111 |
84 |
66 |
45 |
33 |
A=t b - площина, мм2; 2 S =~^ статичний момент відносно осі x - x (рисунок 7.3,6), мм3; . t Ь3. 4 / = момент інерції ВІДНОСНО ОСІ X - X, мм4. 3 Примітка. Всі значення збільшені у 1000 разів. |
Рисунок 7.3 - Пошкодження у вигляді місцевої погнутості (а) і зведений переріз (б)
7.2.14 Перевірку несучої здатності балок з пошкодженнями у вигляді викривлення в горизонтальній площині (рисунок 7.4) допускається виконувати за формулами:
- для зосередженої сили посередині прольоту: