, (6)

де l_ef – умовна довжина розподілу навантаження.

Умовну довжину розподілу навантаження l_ef необхідно визначати:

при передачі навантаження безпосередньо через пояс балки або через рейку і пояс – за формулою

(7)

де с – коефіцієнт, приймається для зварних і прокатних елементів, таким що дорівнює 3,25; для елементів із з'єднанням на високоміцних болтах – 3,75; на звичайних болтах – 4,5;

I – момент інерції поясу балки або сума моментів інерції пояса та рейки;

при передачі навантаження від котку через рейку, дерев'яний лежень і пояс балки умовну довжину l_ef слід приймати рівною 2h (де h – відстань від поверхні рейки до крайки пластинки), але не більше відстані між сусідніми котками.

Поперечні нормальні напруження _у на границі другої і наступної пластинок слід визначати, як правило, за теорією пружності.

Припускається їх визначати:

при навантаженні, розподіленому по всій довжині пластинки, – за формулою

; (8)

при зосередженому навантаженні – за формулою

. (9)

У формулах (8) і (9) :

де h₀ – частина висоти стінки, яка дорівнює відстані від осі навантаженого пояса в зварних і прокатних балках або від найближчої риски поясного кутника в балках з болтовими з'єднаннями до границі пластинки, що перевіряється;

h_w – повна висота стінки.

3 Критичні напруження _х,cr, _y,cr, _xy,cr, _х,cr,ef, _у,cr,ef, _xy,cr,ef слід визначати в припущенні дії тільки одного з розглядуваних напружень _х, _у або _ху. Приведені критичні напруження _х,cr,ef, _у,cr,ef,_xy,cr,ef в загальному випадку вираховують у припущенні необмеженої пружності матеріалу на основі теорії стійкості першого роду (біфуркація форм рівноваги) для пластинчастих систем.

Значення наведених в табл. 2, 4–13 параметрів для визначення критичних напружень у пластинках припускається знаходити за лінійною інтерполяцією.

4 Розрахунок стійкості стінки суцільних згинаних елементів, що мають тільки поперечні ребра жорсткості, необхідно виконувати за формулою

, (10)

де _х,cr, _y,cr – критичні нормальні напруження, відповідно поздовжнє і поперечне;

_xy,cr – критичне дотичне напруження;

₁- коефіцієнт, прийманий згідно з табл. 2;

 – коефіцієнт, що вводиться при розрахунку автодорожніх і міських мостів при h_w/t >100.

Таблиця 2

Критичні напруження _х,cr, _y,cr, _xy,cr слід визначати згідно з формулами табл. 3 в залежності від приведених критичних напружень _х,cr,ef, _у,cr,ef,_xy,cr,ef, що вираховуються згідно з 4.1–4.3 цього додатка. При цьому _xy,cr визначається за формулами для _х,cr з підстановкою в них співвідношень

Таблиця 3

4.1 Приведене критичне поздовжнє нормальне напруження для пластинок стінки згинаного елемента слід вираховувати за формулою

, (11)

де c – коефіцієнт пружного затиснення стінки, який приймається для елементів з болтовими з’єднаннями таким, що дорівнює 1,4, для зварних елементів – відповідно до табл. 4;

ε – коефіцієнт, що приймається за таблицею 5.

Таблиця 4

Таблиця 5

4.2 Приведене критичне поперечне нормальне напруження _y,cr,efдля пластинок стінки згинаного елемента слід визначати за формулою

(12)

де  – коефіцієнт, він приймається таким, що дорівнює 1 при навантаженні, розподіленому по всій довжині пластинки, і за табл. 6 – при зосередженому навантаженні;

 – коефіцієнт пружного затиснення стінки, який приймається відповідно до табл. 7;

z – коефіцієнт, що приймається відповідно до табл.8

Таблиця 6

В табл. 6 позначено:

Таблиця 7

Таблиця 8

4.3 Приведене критичне дотичне напруження _xy,cr,ef для пластинок стінок згинаного елемента слід визначати за формулою

(13)

де d – менша сторона відсіку (a або h_ef) ;

₁ – коефіцієнт, який приймається таким, що дорівнює  при a>h_ef та 1/m при a<h_ef;

 – коефіцієнт пружного затиснення стінки, що приймається рівним одиниці для елементів з болтовими з’єднаннями та згідно з табл. 9 – для зварних елементів.

Таблиця 9

5 Розрахунок стійкості пластинок стінки суцільних згинаних елементів, що мають поперечні ребра й одне поздовжнє ребро в стиснутій зоні, слід виконувати: першої пластинки – між стиснутим поясом і поздовжнім ребром – за формулою

, (14)

де _1 – коефіцієнт, прийманий відповідно до табл. 2;

_x, _y, _xy– напруження, визначувані згідно з 2;

_x,cr, _y,cr , t_xy,cr – критичні напруження, що визначаються згідно з 4;

другої пластинки – між розтягнутим поясом і поздовжнім ребром – згідно з формулою (10), при цьому ₂=1.

5.1 Приведене критичне поздовжнє нормальне напруження σ_x,cr,ef слід приймати згідно з формулою (11), при цьому коефіцієнт пружного затиснення  слід приймати:

першої пластинки: елементів з болтовими з'єднаннями – =1,3; таких же і зварних елементів при об'єднанні з залізобетонною плитою =1,35; інших зварних елементів – відповідно до табл. 10;

другої пластинки – =1.

Таблиця 10

5.2 Приведене критичне поперечне нормальне напруження _y,cr,ef в першій пластинці слід визначати за формулою

(15)

де і – коефіцієнт, він приймається таким, що дорівнює 1,0 при та 2,0 при 0,7>>0,4;

 – коефіцієнт пружного затиснення, що приймається відповідно до табл. 11 для елементів, об’єднаних з залізобетонною плитою, та для балок з болтовими з’єднаннями, відповідно до табл. 12 – для зварних балок .

Таблиця 11

Таблиця 12

Приведене критичне поперечне нормальне напруження _у,cr,ef при впливі зосередженого навантаження, якщо чинні напруги визначаються за формулою (6), слід обчислювати згідно з формулою (15) із множенням на коефіцієнт 1,55; якщо при цьому а > 2h₁ + 2l_еf, то слід приймати