---

,

где ₀ - плотность паров ГОС при температуре Т₀=293 К (20С) и атмосферном давлении 0,1013 МПа;

Т_м - минимальная эксплуатационная температура в защищаемом помещении, К;

С_н - объемная концентрация ГОС, % об.

Значения огнетушащих концентраций ГОС (С_н), для различных видов горючих материалов приведены в приложении 4.

К₃ - поправочный коэффициент, учитывающий высоту расположения объекта относительно уровня моря (таблица 2 приложения Е);

Остаток ГОС в трубопроводах (M_тр) определяется для АУГП, у которых отверстия насадков расположены выше распределительных трубопроводов.

M_тр =V_тр·_гос - остаток ГОС в трубопроводах, кг (5)

где V_тр - объем трубопроводов АУГП от ближайшего к установке насадка до конечных насадков, м³;

_гос - плотность остатка ГОС при давлении, которое имеется в трубопроводе после окончания истечения расчетной массы ГОС в защищаемое помещение.

М_б·n - произведение остатка ГОС в батарее (модуле) (М_б) АУГП, который принимается по ТД на изделие, кг, на количество (n) батарей (модулей) в установке;

В помещениях, в которых при нормальном функционировании возможны значительные колебания объема (склады, хранилища, гаражи) или температуры, необходимо в качестве расчетного объема использовать максимально возможный объем с учетом минимальной температуры эксплуатации помещения.

Примечание - Значение С_ндля горючих материалов, не приведенных в приложении Г, объемная огнетушащая концентрация равна объемной минимальной огнетушащей концентрации, умноженной на коэффициент безопасности 1,2.

1.1. Коэффициенты формулы (1) определяются следующим образом.

1.1.1. Коэффициент, учитывающий утечки ГОС из сосудов через неплотности в запорной арматуре и неравномерность распределения ГОС по объему защищаемого помещения:

К₁ =1,05

1.1.2. Коэффициент, учитывающий потери ГОС через негерметичности помещения:

К₂ =1,5·Ф(С_н, )··_под· (6)

где Ф(С_н,) - функциональный коэффициент, зависящий от нормативной объемной концентрации - С_н и отношения молекулярных масс воздуха и ГОС- , м^0,5·с^-1. Коэффициент Ф(С_н, ) определяется по формуле:

(7)

где = - отношение молекулярных масс воздуха и ГОС;

- относительная массовая концентрация ГОС;

 = - параметр негерметичности помещения, м^-1,

где F_н - суммарная площадь негерметичности, м² ;

Н - высота помещения, м.

Численные значения коэффициента Ф(С_н, ) приведены в справочном приложении Ж, таблицы 3 - 6.

2. Время выпуска в защищаемое помещение расчетной массы ГОС, предназначенной для тушения пожара, не должно превышать величину, равную:

_под10 с, для модульных АУГП, применяющих в качестве ГОС хладоны и шестифтористую серу;

_под15 с, для централизованных АУГП, применяющих в качестве ГОС хладоны и шестифтористую серу;

_под60 с, для АУГП, применяющих в качестве ГОС двуокись углерода.

3. Масса газового огнетушащего состава, предназначенная для тушения пожара в помещении при работающей принудительной вентиляции:

для хладонов и шестифтористой серы:

М_г = К₁·₁·(V_р + Q·_под )·; (8)

для двуокиси углерода:

М_г = К₁·₁·(Q·_под + V_р )·ln (9)

где Q - объемный расход воздуха, удаляемый вентиляцией из помещения, м³·с^-1

4. Максимальное избыточное давление при подаче газовых составов с негерметичностью помещения:

F_н  (10)

где j = 42 кг·м^-2·с^-1 (% об.)^-0,5 определяется по формуле:

Р_m =·Р_а или Р_m = Р_а + Р_m, (11)

а с негерметичностью помещения:

(12)

определяется по формуле:

Р_m = Р_а(13)

5. Время выпуска ГОС зависит от давления в баллоне, вида ГОС, геометрических размеров трубопроводов и насадков. Время выпуска определяется при проведении гидравлических расчетов установки и не должно превышать величины, указанной в пункте 2 приложения В.

Приложение Г

Таблица 1. Объемная огнетушащая концентрация хладона 125 (С₂F₅H) при t= 20⁰ С и Р=0,1 МПа.

Таблица 2. Объемная огнетушащая концентрация шестифтористой серы (SF₆) при t=20⁰С и Р=0,1 МПа.

Таблица 3. Объемная огнетушащая концентрация двуокиси углерода (СО₂) при t=20⁰С и Р=0,1 МПа.

Таблица 4. Объемная огнетушащая концентрация хладона 318Ц (С₄F₈Ц) при t=20⁰С и Р=0,1 МПа.

Приложение Д

Общие требования к установке локального пожаротушения

1. Установки локального пожаротушения по объему применяются для тушения пожара отдельных агрегатов или оборудования в тех случаях, когда применение установок объемного пожаротушения технически невозможно или экономически нецелесообразно.

2. Расчетный объем локального пожаротушения определяется произведением площади основания защищаемого агрегата или оборудования на их высоту. При этом все расчетные габариты (длина, ширина и высота) агрегата или оборудования должны быть увеличены на 1 м.

3. При локальном пожаротушении по объему следует использовать двуокись углерода и хладоны.

4. Массовая огнетушащая концентрация при локальном тушении по объему двуокисью углерода составляет 6 кг/м³.

5. Время подачи ГОС при локальном тушении не должно превышать 30 с.

Приложение Е

Методика расчета диаметра трубопроводов и
количества насадков для установки низкого давления
с двуокисью углерода

1. Среднее (за время подачи) давление в изотермической емкости р_m, МПа, определяется по формуле:

р_m = 0,5·(р₁+р₂), (1)

где р₁ - давление в емкости при хранении двуокиси углерода, МПа;

р_{2 -} давление в емкости в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода, МПа, определяется по рисунку 1.

2. Средний расход двуокиси углерода Q_m, кг/с, определяется по формуле:

Q_m = (2)

где m - масса основного запаса двуокиси углерода, кг;

t - время подачи двуокиси углерода, с, принимается по пункту 2 приложения В.

3. Внутренний диаметр магистрального трубопровода d_i, м, определяется по формуле:

d_i = 9,6·10^-3 ·(k₄^-2·Q_m·l₁)^0,19, (3)

где k₄- множитель, определяется по таблице 1;

l₁ - длина магистрального трубопровода по проекту, м.

Таблица 1

4. Среднее давление в магистральном трубопроводе в точке ввода его в защищаемое помещение:

р₃ (р₄) = 2 + 0,568·ln(1 - ), (4)

где l₂- эквивалентная длина трубопроводов от изотермической емкости до точки, в которой определяется давление, м:

l₂ = l₁+69·d_i^1,25·₁, (5)

где ₁ - сумма коэффициентов сопротивления фасонных частей трубопроводов.

5. Среднее давление:

р^’_m = 0,5·(р₃ + р₄), (6)

где р₃ - давление в точке ввода магистрального трубопровода в защищаемое помещение, МПа;

р₄ - давление в конце магистрального трубопровода, МПа.

6. Средний расход через насадок Q^’_m, кг/с определяется по формуле:

Q^’_m = 4,1·10^-3··k₅ ·A_{3 (7),}

где  - коэффициент расхода через насадок;

A₃ - площадь выпускного отверстия насадка, м;

k₅ - коэффициент, определяемый по формуле:

k₅ = 0,93 + (8)

7. Количество насадков₁ определяется по формуле:

₁ = (9)

8. Внутренний диаметр распределительного трубопровода d^’_i, м, рассчитывается из условия:

d^’_i  1,4·d, (10)

где d - диаметр выпускного отверстия насадка.

Рисунок 1. График для определения давления в изотермической емкости в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода р₂, МПа

Примечание 7. Относительная масса двуокиси углерода m₄ определяется по формуле:

m₄ = ,

где m₅ - начальная масса двуокиси углерода, кг.

Приложение Ж

Таблица 1. Основные теплофизические и термодинамические свойства хладона 125 (С₂F₅H), шестифтористой серы (SF₆), двуокиси углерода (СО₂) и хладона 318Ц (С₄F₈Ц).

Таблица 2. Поправочный коэффициент, учитывающий высоту расположения объекта защиты относительно уровня моря.