Страница 12: ВСН 337-74. Указания по монтажу технологического оборудования самоходными стреловыми кранами (46615)

Этот способ расчета при минимальном вылете крюка дает результаты, совпадающие с вычисленными по формуле (12).

При выполнении расчета графическим способом следует вычертить в масштабе кран с необходимым вылетом крюка. Затем к оголовку стрелы приложить вычерченный в масштабе вертикальный вектор - усилие , равное массе груза на данном вылете крюка плюс половина массы стрелы с грузовым полиспастом 0,7g, т.е.  = G1 + 0,7g, где g - масса стрелы крана, т.

Рис. 47. Схема крана для графического расчета усилий в системах крана

Из конца этого вектора необходимо отложить вектор - усилие в сбегающей нитке грузового полиспаста (Sсб1). Из конца вектора Sсб1 проводят прямую, параллельную оси стрелоподдерживающей системы, до пересечения с осью стрелы. Отрезок на оси стрелы от ее оголовка до точки пересечения с прямой, параллельной стрелоподдерживающей системе, равен сжимающей стрелу нагрузке (S). Из конца вектора S, проводят прямую до конца вектора суммы  + Sсб2 где  = G2 + 0,1g, Sсб2 - усилие в сбегающей нитке грузового полиспаста. Эта прямая определяет направление и величину усилия в полиспасте расчалки (Sp). Полученный построением угол  является минимально допустимым для подъема груза G2.

Величину расчетного усилия в ветвях расчалки определяют графическим или аналитическим способами при расположении горизонтальной проекции оси стрелы на биссектрисе угла между ветвями неманевренной расчалки и на биссектрисе центрального угла сектора обслуживания (т.е. для ветвей расчалки, расположенных симметрично относительно оси стрелы), для маневренной системы расчаливания

                                      (13)

При использовании двухветвевой расчалки усилие в одной ее ветви

                                                      (14)

где 2 - угол между ветвями неманевренной расчалки или центральный угол сектора обслуживания при маневренной расчалке, град.

Величину центрального угла  сектора обслуживания определяют из формулы

2 = arctgград,                                        (15)

где    a - расстояние между центрами якорей ветвей расчалки, м;

b - расстояние от оси вращения платформы крана до линии, соединяющей центры якорей ветвей расчалки, м.

Натяжение ветвей расчалки при повороте платформы крана с маневренной расчаленной стрелой в секторе обслуживания изменяется по закону:

,                                                    (16)

где Sa - натяжение ветви расчалки, в сторону которой производится поворот платформы крана, тс;

Sb - натяжение ветви расчалки, от которой происходит поворот платформы, тc;

 - угол поворота платформы крана от биссектрисы центрального угла сектора обслуживания, град.

Величины Sa и Sb определяют расчетным путем для всех значений угла поворота платформы крана () в секторе обслуживания с интервалом  = 5 + 10°.

Канаты и полиспасты ветвей расчалки подбирают по максимальным значениям величин Sa и Sb.

Длину каната каждой из ветвей маневренной системы расчаливания определяют по формуле

 м,                     (17)

где    к - количество ниток каната в ветви расчалки, шт.;

 - угол, образованный горизонтальной плоскостью и плоскостью системы расчаливания, град;

 = 90-( + );

ln - длина полиспаста ветви расчалки, м;

n - кратность полиспаста ветви расчалки;

m - запас на привязку, принимаемый 10-12 м.

Длину одноветвевой расчалки крана с неманевренной стрелой определяют графическим построением или из уравнения

 м.                                              (18)

Длина двухветвевой расчалки

 м.                                          (19)

где    h - отметка установки корня стрелы, м;

m - запас на привязку, принимаемый 10-12 м;

 - угол наклона расчалки к горизонту, град.

Устойчивость крана от сдвига горизонтальной силой, возникающей при отключении стрелоподдерживающей системы, в направлении расчалки проверяют из условия обеспечения необходимого коэффициента трения между гусеницами крана и опорной поверхностью.

f                                                           (20)

где   f - необходимый коэффициент трения между гусеницами крана и опорной поверхностью (величины расчетных коэффициентов сухого трения для различных соприкасающихся поверхностей приведены в табл. 2);

 - коэффициент запаса ( = 2);

Gкр - масса крана, т;

S - сжимающее стрелу усилие при работе крана с расчаленной стрелой, определяемое графический построением или по формуле

 тс                            (21)

Устойчивость крана от сдвига обеспечивается в случае, если фактический коэффициент трения будет не менее определенного по формуле (20).

Таблица 2

Коэффициент трения для различных соприкасающихся поверхностей

Приложение 4

ПАРАМЕТРЫ РИГЕЛЕЙ ДЛЯ КРАНОВ МОДЕЛЕЙ МКГ И СКГ

*Чертежи № 1207.00.00.000 ВНИИМонтажспецстроя.

**Чертежи № 1574.00.00.00 ВНИИМонтажспецстроя.

Приложение 5

ПАРАМЕТРЫ ШЕВРОВ ДЛЯ ОПИРАНИЯ СТРЕЛ КРАНОВ МКГ И СКГ

*Чертежи № 1224.00.00.000 ВНИИМонтажспецстроя.

**Чертежи № 1481.00.00.000 ВНИИМонтажспецстроя.

Приложение 6

ПРИМЕР РАСЧЕТА УСИЛИЙ В СТРЕЛЕ, ШЕВРЕ И СТРЕЛОВОМ ПОЛИСПАСТЕ ПРИ ПОДЪЕМЕ АППАРАТА КРАНАМИ С ОПИРАЮЩИМИСЯ СТРЕЛАМИ

При разработке технологических карт и схем на подъем оборудования кранами СКГ-30 (СКГ-40) с опирающимися стрелами для определения усилий, возникающих в стреле крана, в шевре и в стреловом полиспасте, следует пользоваться графиками, приведенными на рис. 48, 49 и 50.

Рис. 48. График зависимости усилий в стреле (N стр.) от вылета крюка крана СКГ-30 (СКГ-40) при различных углах отклонения () грузового полиспаста от вертикали в плоскости стрелы.

Ключ   Q Nстр

Например, при угле наклона стрелы  = 60° и максимальном угле отклонения грузового полиспаста  = 9° осевое усилие в стреле Nстр составит 0,31Q, или 9,3 тс от усилия в грузовом полиспасте Q = 30 тс. Допустимое максимальное осевое усилие на минимальном вылете для стрелы составляет 77 тс

Рис. 49. График зависимости усилий в шевре (Nш) от вылета крюка крана СКГ-30 (СКГ-40) при различных углах отклонения () грузового полиспаста от вертикали в плоскости стрелы.

Ключ QNш

Например, при угле наклона стрелы  = 60° и максимальном угле отклонения грузового полиспаста  = 9° осевое усилие в шевре (от усилия в грузовом полиспасте Q = 30 тc) составит 1,254Q или 37,7 тс. Допустимое максимальное осевое усилие в шевре 50 тс

Рис. 50. График изменения натяжения стрелового полиспаста (Nп) в зависимости от сжимающего усилия в стреле (Nстр) крана СКГ-30 (СКГ-40) и вылета крюка

Ключ NстрNп

Например, при угле наклона стрелы  = 60 осевом усилии в стреле 9,3 тс (см. рис. 48) в стреловой полиспасте крана при оборудовании его стрелой L = 25 м усилие составит 9,31,1,27 = 11,8 тс. Максимальное допустимое усилие в стреловом полиспасте 30 тс

Исходные данные: длина стрелы l = 25 м;

подъем на минимальном вылете крюка (угол наклона стрелы  = 75°);

угол отклонения грузового полиспаста в плоскости стрелы  = 3°.

Требуется определить возможность подъема скольжением вертикального аппарата массой 80 т двумя кранами СКГ-30 с опирающимися стрелами.

Усилие Q в грузовом полиспасте каждого крана составит  = 40 тс.

Из графика на рис. 48 определяем осевое усилие в стреле

Nстр = 0,2Q = 0,240 = 8 тс,

что меньше допустимого (77 тс).

Из графика на рис. 49 определяем осевое усилие в шевре

Nш = 1,2Q = 1,240 = 48 тс,

что меньше максимального допустимого (50 тс).

Из графика на рис. 50 определяем натяжение в стреловом полиспасте

Nп = 1,55Nстр = 1,55×8 = 12,4 тс,

что меньше допустимого (30 тс).

Таким образом, аппарат массой 80 т может быть поднят двумя кранами СКГ-30 с опирающимися стрелами длиной 25 м.

Приложение 7

БАЛАНСИРНЫЕ УСТРОЙСТВА

При подъеме спаренными кранами аппарата строповке за его головную часть следует применять:

а) траверсы из двутавров (рис. 51 и таблица)

Рис. 51. Балансирная траверса из двутавров

Основные параметры траверс