Таблица 51*
|
#G0
Напряженное состояние
|
Расчетные сопротивления, МПа (кгс/кв.см), отливок
|
|||||||
|
|
обо- зна- че- ние
|
из стали марки |
||||||
|
|
|
25Л
|
30Л
|
35Л
|
20ГЛ
|
20ФЛ
|
35ХН 2МЛ
|
35ГЛ
|
|
Растяжение, сжатие и изгиб
|
|
175 (1800)
|
190 (1950)
|
205 (2100)
|
205 (2100)
|
220 (2250)
|
400 (4100)
|
220 (2250)
|
|
Сдвиг
|
|
105 (1100)
|
115 (1200)
|
125 (1300)
|
125 (1300)
|
130 (1350)
|
240 (2450)
|
130 (1350)
|
|
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)
|
|
265 (2700)
|
300 (3050)
|
315 (3200)
|
345 (3500)
|
315 (3200)
|
440 (4500)
|
345 (3500)
|
|
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании
|
|
125 (1300)
|
145 (1500)
|
155 (1600)
|
170 (1750)
|
155 (1600)
|
222 (2250)
|
170 (1750)
|
|
Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью)
|
|
7 (70)
|
7,5 (75)
|
8 (80)
|
9 (90)
|
8 (80)
|
11 (110)
|
9 (90)
|
Таблица 52*
|
#G0
|
Расчетное сопротивление, МПа (кгс/кв.см), поковок группы IV
|
||||||||
|
Напря-женное состоя-ние
|
обозна- чение
|
при категории прочности (марке стали)
|
|||||||
|
|
|
КП275 (Ст5сп2)
|
КП245 (20-а-Т)
|
КП315 (35-а-Т)
|
КП345 (45-а-Т)
|
КП315 (30Г-2-Т)
|
КП345 (35Г-а-Т)
|
КП785 (40ХН2МА- 2-2-Т)
|
КП1200 (40Х13)
|
|
Растяже-ние, сжатие и изгиб
|
|
215 (2200)
|
205 (2100)
|
260 (2650)
|
290 (2950)
|
260 (2650)
|
280 (2850)
|
605 (6150)
|
1050 (10700)
|
|
Сдвиг
|
|
120 (1250)
|
115 (1200)
|
145 (1500)
|
165 (1700)
|
145 (1500)
|
160 (1650)
|
350 (3550)
|
610 (6200)
|
|
Смятие торцевой поверх-ности (при наличии пригонки)
|
|
325 (3300)
|
310 (3150)
|
395 (4000)
|
435 (4400)
|
395 (4000)
|
420 (4250)
|
905 (9200)
|
1365 (13900)
|
|
Смятие местное в цилинд-рических шарнирах (цапфах) при плотном касании
|
|
160 (1650)
|
150 (1550)
|
195 (2000)
|
215 (2200)
|
195 (2000)
|
205 (2100)
|
450 (4600)
|
685 (6950)
|
|
Диаметральное сжатие катков (при свобод-ном касании в конструк-циях с ограни-ченной подвиж-ностью)
|
|
8 (80)
|
7,5 (75)
|
10 (100)
|
11 (110)
|
10 (100)
|
10 (100)
|
23 (230)
|
85 (860)
|
|
#G0Таблица 53
|
||
|
Сварные соединения
|
Напряженное состояние
|
Расчетные сопротивления сварных соединений
|
|
Стыковые
|
Сжатие. Растяжение и изгиб при автоматической, полуавтоматической или ручной сварке с физическим контролем качества швов:
по пределу текучести
|
|
|
|
по временному сопротивлению
|
|
|
|
Сдвиг
|
|
|
С угловыми швами
|
Срез (условный):
|
|
|
|
по металлу шва
|
|
|
|
по металлу границы сплавления
|
|
|
Примечания: 1. Для швов, выполняемых ручной сваркой, значения следует принимать равными значениям временного сопротивления разрыву металла шва, указанным в ГОСТ 9467-75*.
2. Для швов, выполняемых автоматической или полуавтоматической сваркой, значения следует принимать по разд.3 #M12291 9056425СНиП II-23-81*#S.
3. Значения коэффициента надежности по материалу шва следует принимать равным 1,25.
|
Таблица 54*
|
#G0
|
Расчетные сопротивления одноболтовых соединений
|
||
|
Напряженное состояние
|
срезу и растяжению болтов при классе прочности или марке стали
|
смятию соединяемых элементов из стали с
|
|
|
|
4.6; Ст3сп4; 09Г2; 295-09Г2-4; 295-09Г2-6; 325-09Г2С-4; 325-09Г2С-6
|
40Х
|
нормативным пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/кв.см)
|
|
Срез
|
|
|
-
|
|
Растяжение
|
|
|
-
|
|
Смятие:
а) болты класса точности А
|
-
|
-
|
|
|
б) болты классов точности В и С
|
-
|
-
|
|
Таблица 55*
|
#G0Напряженное состояние
|
Расчетное сопротивление, МПа (кгс/кв.см), болтов при классе прочности или марке стали
|
|||||
|
|
обозна- чение
|
4.6
|
Ст3сп4
|
09Г2; 295-09Г2-4; 295-09Г2-6
|
325-09Г2С-4; 325-09Г2С-6
|
40Х
|
|
Срез
|
|
145 (1500)
|
140 (1450)
|
165 (1700)
|
175 (1800)
|
395 (4000)
|
|
Растяжение
|
|
160 (1650)
|
155 (1600)
|
185 (1900)
|
195 (2000)
|
495 (5000)
|
Таблица 56*
|
#G0Диаметр болтов , мм
|
Расчетные сопротивления, МПа (кгс/кв.см), фундаментных (анкерных) болтов из стали марок
|
|||
|
|
20
|
09Г2; 295-09Г2-6
|
325-09Г2С-6
|
40Х
|
|
12-20
|
160 (1650)
|
175 (1800)
|
185 (1900)
|
-
|
|
16-27
|
-
|
-
|
-
|
430 (4400)
|
|
21-32
|
160 (1650)
|
175 (1800)
|
180 (1850)
|
|
|
30
|
-
|
-
|
-
|
370 (3800)
|
|
36
|
-
|
-
|
-
|
295 (3000)
|
|
33-60
|
160 (1650)
|
-
|
180 (1850)
|
-
|
|
42
|
-
|
-
|
-
|
255 (2600)
|
|
48
|
-
|
-
|
-
|
235 (2400)
|
|
61-80
|
160 (1650)
|
-
|
175 (1800)
|
-
|
|
81-100
|
160 (1650)
|
-
|
170 (1750)
|
-
|
|
101-160
|
160 (1650)
|
-
|
170 (1750)
|
-
|
|
161-250
|
160 (1650)
|
-
|
-
|
-
|
4.13. Расчетное сопротивление срезу для сплава ЦАМ 9-1,5Л следует принимать равным 50 МПа (500 кгс/кв.см).
4.14. Расчетное сопротивление высокопрочных болтов по ГОСТ 22353-77* и ГОСТ 22356-77* растяжению следует определять по формуле
= 0,7, (139)
где - наименьшее временное сопротивление высокопрочных болтов разрыву по ГОСТ 22356-77*.
4.15*. Значения коэффициента трения по соприкасающимся поверхностям деталей во фрикционных соединениях** следует принимать по табл.57*. Способ обработки контактных поверхностей должен быть указан в чертежах КМ.
________________
** Фрикционными называются соединения, в которых передача усилия осуществляется только силами трения по контактным плоскостям соединяемых элементов, возникающего вследствие натяжения высокопрочных болтов.
Таблица 57*
|
#G0Способ обработки контактных поверхностей во фрикционных соединениях
|
Коэффициент трения
|
|
1. Пескоструйный или дробеструйный двух поверхностей кварцевым песком или дробью - без последующей консервации
|
0,58
|
|
2. Кварцевым песком или дробью одной поверхности с консервацией полимерным клеем и посыпкой карборундовым порошком, стальными щетками без консервации - другой поверхности
|
0,50
|
|
3. Газопламенный двух поверхностей без консервации
|
0,42
|
|
4. Стальными щетками двух поверхностей без консервации
|
0,35
|
|
5. Дробеметный двух поверхностей дробью без последующей консервации
|
0,38
|
|
6. Дробеметный двух поверхностей дробью с последующим их газопламенным нагревом (до температуры 250-300 °С) на кольцевых зонах вблизи отверстий площадью не менее площади шайбы
|
0,61
|
4.16. Расчетное сопротивление растяжению высокопрочной стальной проволоки, применяемой в пучках и канатах из параллельно уложенных проволок, следует определять по формуле
=0,63, (140)
где - наименьшее временное сопротивление проволоки разрыву по государственным стандартам или техническим условиям.
4.17*. При определении расчетного сопротивления стального витого каната с металлическим сердечником учитываются значение разрывного усилия каната в целом, установленное государственным стандартом или техническими условиями на канаты (а при его отсутствии в нормах - значение агрегатной прочности витого каната) и коэффициент надежности =1,6.
4.18*. Модуль упругости или модуль сдвига прокатной стали, стального литья, пучков и канатов из параллельно уложенных проволок следует принимать по табл.58*.
