Страница 8: РД 153-34.0-20.518-2003. Типовая инструкция по защите трубопроводов тепловых сетей от наружной коррозии (44651)

2.5 Измерения в местах, где установлены БПИ-2, начинают в день установки БПИ-2 и далее с периодичностью в 6 месяцев.

После срабатывания одной из пластин-индикаторов на данном КИП измерительные работы производятся через каждые 2 месяца.

2.6 Определение скорости коррозии (К) после фиксации коррозионного разрушения пластины-индикатора производится по формуле (К.6):

К ?? (365 · ??) / ??, мм/год (К.6)

где: ?? - толщина пластины, мм;

?? - число суток от момента установки блока индикаторов до первой фиксации разрушения индикаторов, сут.

Примечание. При срабатывании более одной пластины в расчете К принимается ?? пластины, имеющей большую толщину.

2.7 При срабатывании всех пластин-индикаторов в тех случаях, когда осуществлялась ЭХЗ с помощью протекторов стержневого типа, установленных в зазоре между трубопроводом и футляром, необходима замена протекторов. В случаях отсутствия средств ЭХЗ следует предусмотреть (при наличии технической возможности) установку протекторов в зазоре между трубопроводом и футляром.

Приложение Л

Примерные расчетные схемы размещения и количества магниевых протекторов стержневого типа в сечении трубопровода

Приложение М

Рекомендации по определению расчетным методом параметров ЭХЗ вновь сооружаемых и реконструируемых тепловых сетей канальной и бесканальной прокладок при совместной защите подземных сооружений различного назначения

1 При определении параметров ЭХЗ за основной расчетный параметр принимается средняя плотность защитного тока, представляющая собой отношение значения тока защитной установки к суммарной поверхности трубопроводов, защищаемых данной установкой.

2 Исходными данными для расчета параметров катодной защиты являются технические характеристики (диаметр, протяженность) защищаемых подземных сооружений, а также удельное электрическое сопротивление грунта по трассе вновь сооружаемых тепловых сетей.

3 Площадь поверхности (м2) каждого из трубопроводов, которые имеют между собой соединения, обеспечивающие электрический контакт, либо соединяемые специальными перемычками, определяется по формуле:

, мм2 (М.1)

где di - диаметр трубопровода, мм;

li - длина участка трубопровода, имеющего диаметр di, м.

По формуле (М.1) определяют площади поверхности трубопроводов тепловых сетей, проложенных в каналах, Sтеп, газопроводов Sг, водопроводов Sв. Поверхность трубопроводов тепловых сетей бесканальной прокладки суммируется с поверхностью водопроводов, поэтому здесь и ниже величина Sтеп относится к действующим трубопроводам тепловых сетей канальной прокладки.

Суммарная площадь поверхности всех совместно защищаемых трубопроводов, в т.ч. вновь сооружаемых (или реконструируемых трубопроводов тепловых сетей бесканальной прокладки), электрически связанных между собой, равна:

(M.2)

4 Доля поверхности каждого из трубопроводов в общей массе подземных сооружений, %, определяется по формулам:

трубопроводов тепловых сетей

; (М.3)

водопроводов

; (М.4)

газопроводов

; (М.5)

5 Плотность поверхности каждого из сооружений, приходящуюся на единицу поверхности территории (зоны защиты), м2/га, определяется по формулам:

трубопроводов тепловых сетей

; (М.6)

газопроводов

; (М.7)

водопроводов

; (М.8)

где Sтер - площадь территории, занимаемой защищаемыми сооружениями, га.

6 Средняя плотность тока, необходимая для защиты трубопроводов, определяется по формуле:

j = 30 - (100в + 128с + 34d + 3е + 0,6f + 5??) · 10-3, мА/м2, (М.9)

где ?? - удельное электрическое сопротивление грунта, Ом·м.

7 Если значение средней плотности защитного тока, полученное по формуле (М.9), менее 10 мА, то в дальнейших расчетах следует принимать j = 10 мА/м2.

8 Значение суммарного защитного тока, который необходим для обеспечения катодной поляризации подземных сооружений, расположенных в данной зоне, равно:

Iзащ = 1,3 · j · ??S, А (М.10)

9 Выбор способа ЭХЗ производится из условий наличия опасности коррозии вновь сооружаемых трубопроводов тепловых сетей бесканальной прокладки и смежных сооружений. При прокладке тепловых сетей в грунтах высокой коррозионной агрессивности и при значительном удалении от рельсовой сети электрифицированного транспорта, работающего на постоянном токе (более 200 м), ЭХЗ целесообразно осуществлять с помощью преобразователей для катодной защиты.

Число преобразователей определяется из соотношения:

n = Iзащ / Iпр, (М.11)

где Iзащ - значение тока защиты, найденное по формуле (М.10);

Iпр - номинальное значение выходного тока преобразователя, А.

При определении числа преобразователей следует учитывать условия оптимального размещения анодных заземлителей (наличие площадок, удобных для размещения заземлителей), наличие источников питания и т.д.

10 После размещения преобразователей на совмещенном плане необходимо произвести расчет зоны действия каждого из них.

Радиус действия преобразователя определяют по формуле:

, м (М.12)

где Iпр - ток преобразователя, для которого определяется радиус действия, А;

j - плотность защитного тока, А/м2;

К - удельная плотность подземных сооружений

(М.13)

11 Если площади окружностей, радиусы которых соответствуют радиусам действия преобразователей (М. 12), а центры находятся в точках размещения АЗ, не охватывают всей необходимой зоны защиты, следует изменить либо места расположения катодных установок, либо значения их токов защиты и вновь выполнить проверку, указанную в п. 9.

12 Тип преобразователя для катодной установки выбирается с таким расчетом, чтобы допустимое значение напряжения было на 30% выше расчетного с учетом перспективного развития сети трубопроводов, старения защитных покрытий и АЗ.

13 Выбор оптимальных параметров анодного заземлителя следует производить согласно рекомендациям п.7.8.5 настоящей Типовой инструкции.

14 В случаях сближения подземных трубопроводов с рельсовой сетью электрифицированных железных дорог, работающих на постоянном токе (на участках с устойчивыми отрицательными потенциалами рельсов относительно земли), или с рельсовой сетью трамвая (имеющей устойчивый отрицательный или знакопеременный потенциал), применяется усиленный автоматический электродренаж.

15 Радиус действия одного усиленного дренажа может быть ориентировочно определен по формуле:

, м (М.14)

где Iдр - среднее значение тока усиленного дренажа, А;

j - плотность защитного тока, А/м2;

К - удельная плотность подземных сооружений, определяемая по формуле (М.13).

16 Ток электродренажа определяется по формуле:

, А (М.15)

где Uдр - номинальное напряжение на выходе дренажной установки, В;

Rкаб - сопротивление дренажного кабеля, Ом;

0,05 - входное сопротивление защищаемых трубопроводов, Ом.

17 Участки трубопроводов за пределами радиуса действия усиленного дренажа защищаются с помощью преобразователей для катодной защиты.

Приложение Н

Таблица Н.1 - Технические характеристики токопроводящих эластомеров для распределенных заземлителей

Таблица Н.2 - Технические характеристики электродов из ферросилидов для анодных заземлителей

Приложение П

Схема размещения в тепловом канале распределенных анодных заземлителей стержневого типа, расположенных перпендикулярно оси трубопроводов

1 - электроды АЗ стержневого типа; 2 - вспомогательные электроды; 3 - трубопровод;

4 - распределительный кабель; 5 - КИП у станции катодной защиты; 6 - электроперемычка;

7 - станция катодной защиты (преобразователь); 8 - КИП; 9 - уровень затопления канала;

10 - диэлектрические опоры.

Рис. П.1

Схема размещения в тепловом канале распределенных анодных заземлителей катодного типа из токопроводящих эластомеров или стальных трубопроводов

1 - электроды АЗ*; 2 -- вспомогательные электроды; 3 - трубопровод; 4 - распределительный кабель; 5 - КИП у станции катодной защиты (СКЗ); 6 - электроперемычка; 7 - СКЗ (преобразователь); 8 - КИП; 9 - уровень затопления канала; 10 - диэлектрические опоры;

11 - электроперемычка между электродами АЗ.

Рис. П.2

Схема расположения в тепловом канале распределенных анодных заземлителей стержневого типа из ферросилидов, укладываемых вдоль канала

1 - электроды АЗ стержневого типа*; 2 - вспомогательный электрод; 3 - трубопровод;

4 - распределительный кабель; 5 - КИП у станции катодной защиты 6 - электроперемычка;

7 - станция катодной защиты (преобразователь); 8 - КИП; 9 - уровень затопления канала:

10 - диэлектрические опоры.

* Количество секций электродов в сечении канала и их расположение определяется расчетным методом.

Рис. П.3

Приложение Р

Схема расположения протекторов в тепловом канале

1 - магниевые протекторы; 2 - вспомогательный электрод; 3 - трубопровод;

4 - распределительный кабель; 5 - КИП; 6 - электроперемычка; 7 - магниевые протекторы стержневого типа; 8 - диэлектрические опоры.

Рис. Р.1

Приложение С

Таблица С.1 - Технические данные магниевых гальванических анодов (без активаторов)

Приложение Т

Стационарные медносульфатные электроды длительного действия

1. Стационарные медносульфатные электроды длительного действия типа ЭНЕС и ЭСН-МС (рис. Т.1) состоят из пластмассового корпуса 1, заполненного в заводских условиях электролитом 2, незамерзающим при температуре окружающей среды до минус 40 °С, медного стержня 3, ионообменной мембраны 4 (одной или двух) с защитной сеткой 5, предохранительной трубки 6 с проводниками 7 от медного стержня 3 и наконечников 9. Электроды оснащены датчиком потенциала 8, представляющим собой пластину из ст.3 размером 25 х 25 мм, вмонтированную в пластмассовое гнездо, закрепленное на корпусе электрода.

2. Основные параметры и размеры электрода ЭНЕС и ЭСН-МС следующие: