ДБН В.2.3-14:2006 Сооружения транспорта. Мосты и трубы. Правила проектирования. (Часть 2. Прибавления) /См. приказ Минрегионстроя Украины от 16.03.09 N 111/

t – товщина пластинки, що перевіряється;

t₁, b₁ – товщина і розрахункова ширина листа, ортогонального до пластинки, що перевіряється; у розрахункову ширину цього листа в двотавровому перерізі слід включати (у кожну сторону від пластинки, що перевіряється) ділянку листа шириною ₁t, але не більше ширини звису, а в коробчатому перерізі – ділянку шириною 1/2 ₂ t, але не більше половини відстані між стінками коробки (тут коефіцієнти ₁ і ₂ слід визначати згідно з 4.53);

= 1 – тут _х і _х визначаються згідно з 2;

; тут  – коефіцієнт, який приймається відповідно до табл. 1

Таблиця 1

Характер закріплення стисненого пояса конструкцією проїзної частини

Величина коефіцієнта 

До пояса за допомогою лапчатих болтів прикріплено мостові бруси

До пояса за допомогою високоміцних шпильок та дерев’яних підкладок прикріплено збірні залізобетонні плити проїзної частини

Пояс вільний

До пояса приварено внапуск або встик лист ортотропної плити

0,3

0,5

0,8

2,0

До пояса за допомогою закладних деталей і високоміцних болтів приєднано збірну проїзну частину сталезалізобетонної прогонової будови

До пояса безперервно по всій довжині прикріплено проїзну частину сталезалізобетонної прогонової будови за допомогою високоміцних болтів та підливання цементно-піщаного розчину

1,5

20,0

У випадку, якщо пластинка, що перевіряється, примикає до пакету з двох або більше листів, за t₁ та b₁ приймаються товщина та розрахункова ширина першого листа пакету, який безпосередньо примикає до вказаної пластинки.

2 Розрахунок стійкості пластинок належить виконувати з урахуванням усіх компонентів напруженого стану – _х, _у, _ху.

Напруги _х, _у, _ху належить обчислювати в припущенні пружної роботи матеріалу за перерізом брутто без врахування коефіцієнтів поздовжнього згину.

Максимальне _х і мінімальне _х поздовжні нормальні напруження (додатні при стиску) по подовжніх границях пластинки належить визначати за формулами:

(1)

y_max , y_min - максимальна і мінімальна відстані від нейтральної осі до поздовжньої границі пластинки (з урахуванням знака);

М_т – середнє значення згинального моменту в межах відсіку при   1; якщо довжина відсіку більше його розрахункової ширини, то М_т слід обчислювати для більш напруженої ділянки довжиною, рівною ширині відсіку; якщо в межах відсіку момент змінює знак, то М_т необхідно обчислювати на ділянці з моментом одного знака.

Середнє дотичне напруження _ху слід визначати: при відсутності поздовжніх ребер жорсткості – за формулою

(2)

де , (3)

за їх наявністю – за формулою

. (4)

У формулах (3) і (4):

Q_m – середнє значення поперечної сили в межах відсіку, визначається так само, як М_m;

₁, ₂ – значення дотичних напружень на поздовжніх границях пластинки, визначаються за формулою (3) при заміні S_тах відповідними величинами S.

Поперечне нормальне напруження _у (додатнє при стиску), що діє на зовнішню крайку крайньої пластинки, необхідно визначати від рухомого навантаження за формулою

(5)

де Р – розподілений тиск на зовнішню крайку крайньої пластинки, що визначається за обов'язковим додатком Л;

від зосередженого тиску сили F – за формулою

, (6)

де l_ef – умовна довжина розподілу навантаження.

Умовну довжину розподілу навантаження l_ef необхідно визначати:

при передачі навантаження безпосередньо через пояс балки або через рейку і пояс – за формулою

(7)

де с – коефіцієнт, приймається для зварних і прокатних елементів, таким що дорівнює 3,25; для елементів із з'єднанням на високоміцних болтах – 3,75; на звичайних болтах – 4,5;

I – момент інерції поясу балки або сума моментів інерції пояса та рейки;

при передачі навантаження від котку через рейку, дерев'яний лежень і пояс балки умовну довжину l_ef слід приймати рівною 2h (де h – відстань від поверхні рейки до крайки пластинки), але не більше відстані між сусідніми котками.

Поперечні нормальні напруження _у на границі другої і наступної пластинок слід визначати, як правило, за теорією пружності.

Припускається їх визначати:

при навантаженні, розподіленому по всій довжині пластинки, – за формулою

; (8)

при зосередженому навантаженні – за формулою

. (9)

У формулах (8) і (9) :

де h₀ – частина висоти стінки, яка дорівнює відстані від осі навантаженого пояса в зварних і прокатних балках або від найближчої риски поясного кутника в балках з болтовими з'єднаннями до границі пластинки, що перевіряється;

h_w – повна висота стінки.

3 Критичні напруження _х,cr, _y,cr, _xy,cr, _х,cr,ef, _у,cr,ef, _xy,cr,ef слід визначати в припущенні дії тільки одного з розглядуваних напружень _х, _у або _ху. Приведені критичні напруження _х,cr,ef, _у,cr,ef, _xy,cr,ef в загальному випадку вираховують у припущенні необмеженої пружності матеріалу на основі теорії стійкості першого роду (біфуркація форм рівноваги) для пластинчастих систем.

Значення наведених в табл. 2, 4–13 параметрів для визначення критичних напружень у пластинках припускається знаходити за лінійною інтерполяцією.

4 Розрахунок стійкості стінки суцільних згинаних елементів, що мають тільки поперечні ребра жорсткості, необхідно виконувати за формулою

, (10)

де _х,cr, _y,cr – критичні нормальні напруження, відповідно поздовжнє і поперечне;

_xy,cr – критичне дотичне напруження;

₁- коефіцієнт, прийманий згідно з табл. 2;

 – коефіцієнт, що вводиться при розрахунку автодорожніх і міських мостів при h_w/t >100.

Таблиця 2



0

0,5

1,0

1,5

2,0

3,0

4,0

₁

1,00

1,05

1,10

1,15

1,20

1,30

1,40

Критичні напруження _х,cr, _y,cr, _xy,cr слід визначати згідно з формулами табл. 3 в залежності від приведених критичних напружень _х,cr,ef, _у,cr,ef, _xy,cr,ef , що вираховуються згідно з 4.1–4.3 цього додатка. При цьому _xy,cr визначається за формулами для _х,cr з підстановкою в них співвідношень

Таблиця 3

Сталь з

нормативним опором

R_yn (таб.4.4) МПа

Інтервал величин

_x,cr,ef МПа (кгс/см²)

Формули *⁾ для визначення _x,cr та _y,cr

до 250

0-196

(0-2000)

196-385

(2000-3921)

понад 385

(св. 3921)

від 251

до 350

0-207

(0-2111)

207-524

(2111-5342)

понад 524

(понад 5342)

351 та більше

0-229

(0-2333)

229-591

(2333-6024)

понад 591

(понад 6024)

*⁾ При визначенні поперечних нормальних критичних напружень в формулах замінюються s_x,cr на s_y,cr та s_x,cr,ef на s_y,cr,ef. Тут m – коефіцієнт умов роботи, що приймається відповідно до табл. 4.12.

4.1 Приведене критичне поздовжнє нормальне напруження для пластинок стінки згинаного елемента слід вираховувати за формулою

, (11)

де c – коефіцієнт пружного затиснення стінки, який приймається для елементів з болтовими з’єднаннями таким, що дорівнює 1,4, для зварних елементів – відповідно до табл. 4;

ε – коефіцієнт, що приймається за таблицею 5.

Таблиця 4

g

0,25

0,50

1,00

2,00

4,00

10,00

Більше10

c

1,21

1,33

1,46

1,55

1,60

1,63

1,65

Таблиця 5



Величини коефіцієнта  при 

0,4

0,5

0,6

0,67

0,75

0,8

0,9

1,0