ДБН В.2.3-14:2006 Сооружения транспорта сторінка 10 з 19
Зміст
1,5
2 і більше
0
0,67
0,80
1,00
1,33
2,00
3,00
4,00
8,41
10,80
13,30
15,10
18,70
29,10
54,30
95,70
6,25
8,00
9,60
11,00
14,20
25,60
54,50
95,70
5,14
7,10
8,30
9,70
12,90
24,10
58,00
95,70
4,75
6,60
7,70
9,00
12,00
23,90
53,80
95,70
4,36
6,10
7,10
8,40
11,00
24,10
53,80
95,70
4,2
6,00
6,90
8,10
11,20
24,40
53,80
95,70
4,04
5,90
6,70
7,90
11,10
25,60
53,80
95,70
4,0
5,8
6,6
7,8
11,0
25,6
53,8
95,7
4,34
6,10
7,10
8,40
11,50
24,10
53,80
95,70
4,0
5,8
6,6
7,8
11,0
23,9
53,8
95,7
4.2 Приведене критичне поперечне нормальне напруження y,cr,ef для пластинок стінки згинаного елемента слід визначати за формулою
(12)
де – коефіцієнт, він приймається таким, що дорівнює 1 при навантаженні, розподіленому по всій довжині пластинки, і за табл. 6 – при зосередженому навантаженні;
– коефіцієнт пружного затиснення стінки, який приймається відповідно до табл. 7;
z – коефіцієнт, що приймається відповідно до табл.8
Таблиця 6
Величина коефіцієнта при
0,10
0,11
0,12
0,13
0,14
0,15
0,16
0,18
0,20
0,25
0,30
0,35
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,2
1,4
1,5
2,0 і більше
1,70
1,98
2,23
2,43
2,61
2,74
2,79
2,84
2,86
2,86
1,67
1,93
2,17
2,35
2,51
2,64
2,68
2,73
2,75
2,75
1,65
1,89
2,11
2,28
2,43
2,55
2,59
2,63
2,65
2,65
1,63
1,85
2,06
2,22
2,36
2,47
2,51
2,54
2,56
2,55
1,61
1,82
2,02
2,17
2,30
2,40
2,43
2,46
2,48
2,47
1,60
1,80
1,98
2,12
2,24
2,34
2,37
2,39
2,41
2,40
1,60
1,79
1,96
2,10
2,21
2,31
2,33
2,35
2,37
2,36
1,60
1,78
1,93
2,05
2,16
2,24
2,26
2,28
2,30
2,28
1,60
1,76
1,89
2,01
2,11
2,17
2,19
2,21
2,22
2,20
1,60
1,72
1,82
1,91
1,98
2,04
2,05
2,05
2,07
2,05
1,60
1,71
1,79
1,86
1,92
1,97
1,98
1,98
1,99
1,96
1,60
1,69
1,76
1,82
1,87
1,91
1,91
1,91
1,91
1,88
В табл. 6 позначено:
Таблиця 7
Величина коефіцієнта при
0,4
0,6
0,8
1,0
1,5
2,0 і більше
0,25
0,50
1,00
4,00
10 і більше
1,19
1,24
1,28
1,32
1,34
1,19
1,29
1,36
1,45
1,49
1,20
1,30
1,41
1,57
1,65
1,20
1,32
1,47
1,73
1,88
1,19
1,32
1,52
1,97
2,51
1,18
1,32
1,56
2,21
2,95
Таблиця 8
z
z
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
1,0
4,88
5,12
5,37
5,59
5,80
6,26
1,2
1,4
1,6
1,8
2,0
2,5 і більше
6,87
7,69
8,69
9,86
11,21
15,28
4.3 Приведене критичне дотичне напруження xy,cr,ef для пластинок стінок згинаного елемента слід визначати за формулою
(13)
де d – менша сторона відсіку (a або hef) ;
1 – коефіцієнт, який приймається таким, що дорівнює при a>hef та 1/m при a<hef;
– коефіцієнт пружного затиснення стінки, що приймається рівним одиниці для елементів з болтовими з’єднаннями та згідно з табл. 9 – для зварних елементів.
Таблиця 9
Величина коефіцієнта при
0,5
0,67
1,0
2,0
2,5 і більше
0,25
0,50
1,00
2,00
5,00
10,0
більше 10
1,014
1,016
1,017
1,018
1,018
1,018
1,018
1,063
1,075
1,81
1,085
1,088
1,088
1,089
1,166
1,214
1,252
1,275
1,292
1,298
1,303
1,170
1,260
1,358
1,481
1,496
1,524
1,552
1,192
1,300
1,416
1,516
1,602
1,636
1,680
5 Розрахунок стійкості пластинок стінки суцільних згинаних елементів, що мають поперечні ребра й одне поздовжнє ребро в стиснутій зоні, слід виконувати: першої пластинки – між стиснутим поясом і поздовжнім ребром – за формулою
, (14)
де 1 – коефіцієнт, прийманий відповідно до табл. 2;
x, y, xy – напруження, визначувані згідно з 2;
x,cr, y,cr , txy,cr – критичні напруження, що визначаються згідно з 4;
другої пластинки – між розтягнутим поясом і поздовжнім ребром – згідно з формулою (10), при цьому 2=1.
5.1 Приведене критичне поздовжнє нормальне напруження σx,cr,ef слід приймати згідно з формулою (11), при цьому коефіцієнт пружного затиснення слід приймати:
першої пластинки: елементів з болтовими з'єднаннями – =1,3; таких же і зварних елементів при об'єднанні з залізобетонною плитою =1,35; інших зварних елементів – відповідно до табл. 10;
другої пластинки – =1.
Таблиця 10
0,5
1,0
2,0
5,0
10 і більше
1,16
1,22
1,27
1,31
1,35
5.2 Приведене критичне поперечне нормальне напруження y,cr,ef в першій пластинці слід визначати за формулою
(15)
де і – коефіцієнт, він приймається таким, що дорівнює 1,0 при та 2,0 при 0,7>>0,4;
– коефіцієнт пружного затиснення, що приймається відповідно до табл. 11 для елементів, об’єднаних з залізобетонною плитою, та для балок з болтовими з’єднаннями, відповідно до табл. 12 – для зварних балок .
Таблиця 11
0,5
0,8
1,0
1,5
2,0 і більше
1,07
1,18
1,31
1,52
1,62
Таблиця 12
g
Величина коефіцієнта при m 0,5
0,6
0,9
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
2
4
1,06
1,06
1,07
1,07
1,13
1,14
1,17
1,19
1,31
1,38
1,32
1,44
1,29
1,43
1,25
1,39
Приведене критичне поперечне нормальне напруження у,cr,ef при впливі зосередженого навантаження, якщо чинні напруги визначаються за формулою (6), слід обчислювати згідно з формулою (15) із множенням на коефіцієнт 1,55; якщо при цьому а > 2h1 + 2lеf, то слід приймати
.
Приведене критичне поперечне нормальне напруження у,cr,ef у другій пластинці слід визначати згідно з формулою (12), при цьому слід приймати: = 1; z – відповідно до табл. 8; – відповідно до табл. 6 при р= 0,35.
5.3 Приведене критичне дотичне напруження xу,cr,еf слід визначати згідно з формулою (13), при цьому для першої пластинки замість коефіцієнта затиснення має бути прийнятий коефіцієнт , для другої пластинки – =1.
6 Розрахунок стійкості пластинок стінки суцільних елементів, що згинаються і які мають поперечні ребра і декілька поздовжніх ребер жорсткості, слід виконувати:
першої пластинки – між поясом і найближчим ребром – згідно з формулою (14) і згідно з формулами (11), (15) і (13) для х,cr,ef , у,cr,ef, txу,cr,еf відповідно;
для наступних стиснутих пластинок – згідно з формулами для першої пластинки, приймаючи коефіцієнт защемлення = 1;
для стиснено-розтягнутої пластини – згідно з формулою (10), приймаючи 1= 1, і згідно з формулами (11), (15) і (13) для х,cr,ef , у,cr,ef, txу,cr,еf як для другої пластинки згідно з 5;
Розрахунок стійкості пластинки розтягнутої зони стінки слід виконувати за формулою
(16)
де у,cr,, tху,cr, – критичні поперечне нормальне і дотичне напруження, визначувані за у,cr,ef,, tху,cr,еf відповідно до вказівок п. 4, при цьому приведене критичне поперечне нормальне напруження у,cr,ef необхідно визначати за формулою
(17)
де – коефіцієнт, що приймається відповідно до табл. 13.
Приведене критичне дотичне напруження txy,cr,еf, слід визначати:
для пластинки, пов'язаною з розтягнутим поясом, – за формулою
(18)
для проміжної розтягнутої пластинки – за формулою
(19)
де d – менша сторона відсіку (а або hef);
1 – коефіцієнт, приймається таким, що дорівнює при а> hеf і 1/m при а <hеf.
Таблиця 13
Тип пластинки
Величина коефіцієнта при a/hef
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
1,0
1,5
2,0
Що прилягає до розтягнутого поясу
1240
1380
1520
1650
1820
2240
3860
6300
Проміжна
920
970
1020
1060
1100
1190
1530
2130
Примітка: a і hef слід визначати відповідно до табл. 1
7 Розрахунок стійкості пластинок стінки суцільних елементів, згинаних (балки жорсткості прогонової будови розпірної системи або арки пілона) при стиснені перерізу по всій висоті слід виконувати за формулою
, (20)
де х – максимальне поздовжнє нормальне напруження на границі пластинки від поздовжньої сили N і згинального моменту Мт, прийманого відповідно до п.2.
1 – коефіцієнт, що визначається відповідно до табл. 2;
у, ху – поперечне нормальне і середнє дотичне напруження, що вираховуються згідно з п.2;
sх,cr,, sу,cr,,tху,cr – критичні напруження, що визначаються за sх,cr,еf , sу,cr,еf, tху,cr,еf відповідно до вказівок 4.
При дії на частині висоти перерізу розтягувальних напружень розрахунок слід виконувати як для стінки суцільних згинаних елементів (див. 4-6).
Додаток Я (обов’язковий) Коефіцієнти для розрахунку на витривалість Ефективні коефіцієнти концентрації напружень β для розрахунку сталевих конструкцій мостів на витривалість Таблиця 1
Розташування розрахункового перетину та характеристика конструкцій
Коефіцієнт для марок сталі
що мають нормативну міцність за границею текучості менше ніж 300 МПа
що мають нормативну міцність за границею текучості 300 і більше МПа
1. По основному металу після дробеметного очищення або з неопрацьованої прокатної поверхні в деталях з прокатними або обробленими фрезеруванням, обструговуванням крайками в перерізах поза звареними швами і болтами
1,0
1,0
2. Те ж, с крайками, обрізаними газовим машинним різанням:
а) нормальної якості
1,1
1,2
б) чистовою (змив-процес, різання з кисневою завісою, киснево-плазменна)
1,0
1,0
3. По основному металу деталей у перерізах:
а) нетто за сполучними болтами складених елементів, а також біля вільних отворів (рис.1)
б) нетто в отворі з поставленим у нього високоміцним болтом, затягнутим на нормативне зусилля (рис.2)
1,3
1,1
1,5
1,3
в) брутто по першому ряду високоміцних болтів у прикріпленні фасонки до поясів, що не стикуються у даному вузлі суцільних балок і елементами решітчастих ферм (рис.3)
1,3mf
1,5 mf
г) те ж, у прикріпленні до вузла в стику двостінчатих елементів, в яких:
безпосередньо перекрита частина перерізу
становить, %, не менше: 80 загальної площі перерізу, в тому числі при двосторонніх накладках – 60 (рис. 4)
1,4 mf
1,6 mf
безпосередньо перекрита частина перерізу
становить, %, не менше: 60 загальної площі перерізу, у тому числі при двосторонніх накладках – 40 (див. рис.4)
1,5 mf
1,7 mf
д) те ж, у прикріпленні до вузла або в стику з однобічними накладками двостінчатих елементів, у яких безпосередньо перекрита частина перерізу
становить (рис. 5), % загальної площі перерізу
60 і більше
1,6 mf
1,8 mf
менше 60
1,7 mf
1,9 mf
е) те ж, у прикріпленні до вузла або в стику з однобічними накладками одностінчатих елементів (рис. 6)
2,2 mf
2,5 mf
4. По основному металу деталей у перерізі по границі неопрацьованого стикового шва з підсиленням, що має плавний перехід (при стикуванні листів однакової товщини і ширини)
1,5
1,8
5.По основному металу деталей у перерізі по зоні переходу до стикового шва, обробленого в цьому місці абразивним кругом або фрезою при стикуванні листів:
а) однакової товщини і ширини
1,0
1,0
б) різної ширини в перерізі за більш вузьким листом
1,2
1,4
в) різної товщини в перерізі за більш тонким листом
1,3
1,5
г) різної товщини і ширини в перерізі за листом з меншою площею
1,6
1,9
6. По основному металу елемента, що закріплюється внапуск, у перерізі по границі лобового кутового шва:
а) без механічної обробки цього шва при відношенні його катетів (при напрямку більшого катета уздовж зусилля)
2,3
3,2
б) те ж, при відношенні катетів
2,7
3,7
в) при механічній обробці цього шва і відношенні катетів
1,2
1,4
г) те ж, при відношенні катетів
1,6
1,9
7. По основному металу елемента, що прикріплюється вперепуск фланговими кутовими швами, у перерізах по кінцях цих швів незалежно від їхньої обробки
3,4
4,4
8. По основному металу розтягнутих поясів балок і елементів ферм у перерізі по границі поперечного кутового шва, що прикріплює діафрагму або ребро жорсткості:
а) без механічної обробки шва, але при наявності плавного переходу від шва до основного металу при зварюванні:
ручному
1,6
1,8
напівавтоматичному під флюсом
1,3
1,5
б) при механічній обробці шва фрезою
1,0
1,1
9. Переріз складених елементів з листів, з'єднаних безперервними поздовжніми швами, звареними автоматом, при дії зусилля уздовж осі шва
1,0
1,0
10. По основному металу елементів у місцях, де обриваються деталі:
а) фасонки, що приварюються встик до крайок поясів балок ферм або втавр до стінок і поясів балок, а також до елементів ферм, при плавній криволінійній формі і механічній обробці переходу фасонки до пояса, при повному проплавленні товщини фасонки
1,2
1,4
б) обидва пояси на стінці двотаврового перерізу за умови поступового зменшения до місця обриву ширини і товщини пояса, приєднання стінки до поясів на кінцевій ділянці з повним проплавленням і механічною обробкою переходу поясів до стінки
1,3
1,6
в) один лист пакета пояса зварної балки при зменшенні до місця обриву товщини з ухилом не крутіше 1:8 і ширини листа зі зведенням її нанівець з ухилом не крутіше 1:4 і з механічною обробкою кінців швів
1,2
1,4
г) накладна деталь для посилення послабленого отворами перерізу елемента (компенсатор послаблення) при симетричному зменшенні її ширини зі зведенням нанівець з ухилом не крутіше 1:1 і з механічною обробкою кінців швів
Побачили розбіжність з офіційним текстом?
Дивіться також
ДБН В.2.3-14:2006
Споруди транспорту. Мости та труби. Правила проектування
ДБН В.2.3-7-2010
Метрополітени
ДБН В.2.3-7-2003
Споруди транспорту м е т р о п о л і т е н и
ДБН В.2.3-7-2002