Примечание. Данные таблицы получены с учетом величины нормированного отклонения основного удельного сопротивления движению вагонов w0 от средних значений, равной 1,8.
Taблица 4
|
Средний вес вагона, тс |
До 60 |
От 60 до 70 |
Более 70 |
|
Вес расчетного бегуна, тс |
25 |
30 |
50 |
Значения wоп0(н) - основного сопротивления очень плохого бегуна при низкой температуре из числа порожних вагонов весом 23 тс с буксами на подшипниках скольжения следует определять по формуле
wоп0(н)=7,32-0,0031t°+0,0019(t°)2,
где t° - расчетная температура (воздуха со знаком минус), °С.
18. Сопротивление от воздушной среды wср следует определять по формулам:
а) для одиночных вагонов
;
б) для отцепов
,
где Сx - коэффициент воздушного сопротивления одиночных вагонов или первого вагона в отцепе;
Cxxj - коэффициент воздушного сопротивления вагонов в отцепе (кроме первого вагона);
S, Sj - площадь поперечного сечения (мидель) соответственно одиночного или первого вагона в отцепе и последующих вагонов в отцепе, м2;
q - вес вагона, тс;
- вес отцепа из п вагонов, тс;
- температура воздуха, °С;
vр - относительная скорость отцепа с учетом направления ветра, м/с.
Коэффициенты воздушного сопротивления Сx и Cxxj выбирают в зависимости от рода вагона и угла a (угол между результирующим вектором относительной скорости и направлением движения отцепа) из табл. 5.
Скорость vр и угол a можно вычислить по формулам:
,
,
где vср - средняя скорость скатываемого отцепа на участке, м/с;
vв - скорость ветра, принимаемая постоянной на всем протяжении горки, м/с;
b - угол между направлением ветра и осью участка пути, по которому движется отцеп.
Расчеты с допустимой погрешностью при углах b<30° можно производить по формулам:
vр=vср±vн
и
.
В приведенных формулах знак «+» следует принимать при встречном ветре, знак «-» при попутном. При скорости попутного ветра более средней скорости скатываемого отцепа сопротивление от воздушной среды необходимо принимать со знаком «-».
Скорость и направление ветра должны быть приняты наиболее неблагоприятные при данных условиях роспуска. Скорость ветра каждого направления следует принимать среднемесячную по табл. 7 «Справочника по климату СССР», ч. III. Л., Гидрометеоиздат, 1964-1967 или данным местного управления Гидрометеослужбы (за срок не менее 10 лет) в соответствии с местом расположения горки и определять по формуле
,
где v2, v3, ..., vn - среднее значение скорости ветра в интервале градации у скорости по табл. 7 «Справочника по климату СССР» (например, v2=3,5 м/с в интервале 2-5 м/с, v3=7,5 м/с в интервале 6-9 м/с и т.д.);
P2, P3, ..., Pn - вероятность (повторяемость) ветра различной скорости данного направления (румба) (т.е. P2 - повторяемость скорости ветра 2-5 м/с, P3 - повторяемость скорости 6-9 м/с и т.д.).
Таблица 5
|
Род вагонов |
Число осей |
|
|
|
|
|
|
S, м2 |
|
|
|
|
|
|
Угол a между результирующим вектором относительной скорости и направлением движения отцепов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0° |
10° |
20° |
30° |
50° |
70° |
90° |
|
|
Величина коэффициентов воздушного сопротивления |
||||||||||||||||||||
|
Полувагон |
4 |
8,5 |
1,36 0,5 |
1,68 0,69 |
1,83 0,82 |
1,76 0,88 |
1,11 0,8 |
0,43 0,43 |
0,1 0,1 |
||||||||||||
|
Крытый |
4 |
9,7 |
1,12 0,22 |
1,46 0,38 |
1,64 0,56 |
1,58 0,673 |
0,92 0,85 |
0,29 0,29 |
0,1 0,1 |
||||||||||||
|
Полувагон |
6 |
10,2 |
1,46 0,5 |
1,71 0,7 |
1,80 0,88 |
1,72 0,98 |
1,16 0,89 |
0,51 0,51 |
0,15 0,15 |
||||||||||||
|
» |
8 |
10,7 |
1,56 0,75 |
1,95 0,97 |
2,09 1,13 |
2,03 1,16 |
1,15 0,88 |
0,4 0,4 |
0,15 0,15 |
||||||||||||
|
|
Величина коэффициентов воздушного сопротивления Cx |
||||||||||||||||||||
|
Платформа |
4 |
4,1 |
1,51 |
2,02 |
2,30 |
2,23 |
1,30 |
0,4 |
0,1 |
||||||||||||
|
Цистерна |
4 |
9,8 |
0,59 |
0,82 |
0,96 |
0,96 |
0,59 |
0,19 |
0,05 |
||||||||||||
|
» |
8 |
10,3 |
0,81 |
1,08 |
1,22 |
1,10 |
0,65 |
0,19 |
0,05 |
||||||||||||
|
Хоппер |
4 |
9,9 |
0,92 |
1,18 |
1,38 |
1,46 |
1,21 |
0,68 |
0,25 |
Примечание. Воздушное сопротивление четырехосной платформы с контейнерами приравнивают сопротивлению крытого четырехосного вагона.
Таблица 6
|
Заданная скорость роспуска v0(рас), м/с |
Средняя скорость vср движения расчетного плохого бегуна, м/с |
|
|
|
по спускной части горки (до предельного столбика) |
на подгорочных путях (от предельного столбика до расчетной точки) |
|
До1,9 |
4,8 |
2,0 |
|
»2,22 |
5,3 |
2,0 |
|
»2,5 |
5,7 |
2,7 |
|
Более 2,5 |
6,2 |
2,7 |
Для исключения влияния штилей на направление и скорость ветра интервал 0-1 м/с в таких расчетах рекомендуется не учитывать.
За расчетный месяц принимают такой, в котором при совпадении скорости ветра принятого направления с расчетной температурой получаются наихудшие условия скатывания вагонов с горки.
При расчете высоты горки среднюю скорость vср движения расчетного плохого бегуна для горок большой и средней мощности следует определять в зависимости от заданной скорости роспуска по табл. 6.
Для горок малой мощности и полугорок среднюю скорость vср движения расчетного плохого бегуна следует принимать равной 3 м/с.
19. Суммарная мощность тормозных средств на спускной части горки большой и средней мощности по маршруту скатывания отцепов должна обеспечивать при благоприятных условиях роспуска остановку четырехосного вагона весом 80 тс брутто с сопротивлением 0,5 кгс/тс на последней тормозной позиции, расположенной на спускной части, с учетом торможения отцепа на первой позиции до установленной расчетом скорости, с проверкой этого расчета на остановку шестиосного вагона весом 127 тс брутто при тех же условиях, но с остановкой его на парковой позиции.
На горках малой мощности механизированные тормозные средства должны обеспечивать при благоприятных условиях скатывания остановку очень хороших бегунов из числа четырех- и шестиосных вагонов на парковой тормозной позиции при полном использовании мощности всех тормозных позиций, расположенных по маршруту скатывания. При торможении вагонов тормозными башмаками в расчете работы торможения остановку очень хороших бегунов следует предусматривать на тормозной позиции башмакосбрасывателей в начале подгорочных путей с учетом торможения отцепов на тормозной позиции спускной части и производить, при необходимости, проверку на торможение восьмиосного вагона.
Башмакосбрасыватели на подгорочных путях следует укладывать на расстоянии не менее 25 м за предельным столбиком.
Таблица 7
|
Тип замедлителей |
Длина замедлителей по концам балок, мм |
|
Время срабатывания замедлителя, с |
|
|
|
Расчетная энергетическая высота, м, погашаемая замедлителем при торможении полногрузных вагонов |
|
|
|
|
|
при oттормаживании |
|
при затормаживании |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
четырехосных |
шестиосных |
|
Клещевидные, тип Т-50*: |
|
|
|
|
|
|||
|
пятизвенный |
12475 |
1,0 |
0,7 |
0,65 |
0,45 |
|||
|
шестизвенный |
14750 |
1,0 |
0,7 |
0,85 |
0,55 |
|||
|
Клещевидно-подъемные, тип КНП-5-73**, верхнее положение |
12475 |
1,0 |
0,6 |
1,25** |
0,90** |
|||
|
Клещевидно-весовые, тип КВ: |
|
|
|
|
|
|||
|
однозвенный, КВ-1-72* |
3600 |
0,7 |
0,6 |
0,50 |
0,50 |
|||
|
двухзвенный, КВ-2-72* |
5600 |
0,7 |
0,6 |
0,80 |
0,80 |
|||
|
трехзвенный, KB-3-72 |
7600 |
0,7 |
0,6 |
1,00 |
1,0 |
|||
|
Весовые гидравлические, тип ЦНИИ-ЗВ: |
|
|
|
|
|
|||
|
однозвенный |
3200 |
0,3 |
0,7 |
0,25 |
0,25 |
|||
|
четырехзвенный |
15650 |
0,3 |
1,6 |
0,90 |
0,90 |
* Для нового строительства применяться не должны.
** Значения расчетной энергетической высоты, погашаемой замедлителем типа КНП-5-73, будут уточняться по море накопления опытных данных.
При комплексной механизации и автоматизации процесса сортировки вагонов мощность тормозных средств каждой позиции должна обеспечивать заданную (расчетную) скорость роспуска составов и компенсировать расчетные величины погрешности средств регулирования скоростей скатывания вагонов.
На первой тормозной позиции горок большой и средней мощности рекомендуется устанавливать не менее двух замедлителей во избежание нарушения режима роспуска составов во время ремонта замедлителя.
20. Характеристику вагонных замедлителей при расчетах следует принимать по табл. 7. Для восьмиосных вагонов весом брутто 168 тс значения энергетических высот, погашаемых замедлителями, впредь до уточнения можно принимать такими же, как и для четырехосных вагонов.
Коэффициент тормозного действия башмаков принимается равным 0,17 с возможным его изменением в реальных условиях в пределах ±0,03.
21. Механизированные тормозные позиции на спускной части горок большой и средней мощности следует проектировать, как правило, на прямых участках пути; на путях подгорочного парка тормозные позиции можно располагать на кривых участках пути или прямых вставках внутри кривых, если в устройствах автоматического регулирования скорости скатывания вагонов предусматривается измерение и прогнозирование ходовых свойств вагонов при движении по кривым.
На спускной части горок малой мощности допускается проектировать механизированные тормозные позиции на кривых участках пути при использовании тормозных средств, которые по своей конструкции допускают установку их на кривых. Радиус кривых должен соответствовать конструкции тормозных устройств.
22. Замедлители на тормозных позициях следует укладывать по утвержденным эпюрам; в необходимых случаях замедлители разделяют изолирующими стыками.
23. При временном оставлении башмачного торможения (на горках с механизированной тормозной позицией - в качестве резервных средств) в сортировочном парке следует предусматривать башмакосбрасыватели на каждом пути подгорочного парка не ближе 25 м за предельными столбиками.
24. Технологические горочные расчеты по определению режима скоростей скатывания и проверке профиля горки можно производить аналитическим, графическим и графоаналитическим методами, с построением кривых скоростей, и времени скатывания вагонов или выдачей на печать результатов расчетов на ЭВМ.
