МГСН 2.07-97 сторінка 17 з 18
Зміст
Песчаные грунты
|
Пески |
Значения , кПа, при плотности |
|
|
плотные |
средней плотности |
|
|
Крупные Средней крупности Мелкие: маловлажные влажные и водонасыщенные Пылеватые: маловлажные влажные водонасыщенные |
600 550 450 350 300 200 150 |
500 450 350 250 250 150 100 |
Приложение 10
УПЛОТНЕНИЕ И ЗАКРЕПЛЕНИЕ ГРУНТОВ
Таблица 1
Необходимая степень уплотнения грунтов
|
Назначение уплотненного грунта |
Коэффициент уплотнения |
|
Основания фундаментов зданий и соору- жений, тяжелого технологического обо- рудования, полов с нагрузкой более 0,15 МПа Основания фундаментов зданий и соору- жений, среднего оборудования, полов с нагрузкой 0,05-0,15 МПа, обратных за- сыпок Незастраиваемые участки |
0,98-0,95 0,95-0,92 0,90-0,88 |
Таблица 2
Нормативные значения модулей деформации Е, МПа,
уплотненных грунтов при коэффициенте уплотнения
|
Грунты |
||
|
Пески крупные средней крупности мелкие |
30 25 15 |
40 30 20 |
|
Супеси Суглинки и глины |
20 / 15 25 / 20 |
25 / 20 30 / 25 |
|
Примечание. Большие значения модулей деформации глинистых грунтов соответствуют влажности уплотнения , меньшие - водонасыщенному состоянию. |
Таблица 3
Расчетные сопротивления оснований из уплотненных грунтов , МПа,
при коэффициенте уплотнения
|
Грунты |
= 0,92 |
= 0,95 |
= 0,98 |
|
Супеси Суглинки Глины |
0,2 0,25 0,3 |
0,25 0,3 0,35 |
0,28 0,32 0,4 |
|
Пески: крупные средней крупности мелкие |
0,3 0,25 0,2 |
0,4 0,3 0,25 |
0,5 0,4 0,3 |
Таблица 4
Способы химического закрепления грунтов
и область их применения
|
Способ |
Область применения |
Коэффици- ент филь- трации, м/сут |
Прочность закреплен- ного грун- та, МПа |
|
Двухрастворная силикатиза- ция на основе силиката нат- рия и хлористого кальция |
Пески гравели- стые, крупные и средней кру- пности |
5 - 80 |
2,0 - 8,0 |
|
Однорастворная силикатиза- ция на основе силиката нат- рия и кремнефтористоводо- родной кислоты Газовая силикатизация на основе силиката натрия и углекислого газа Однорастворная силикатиза- ция на основе силиката нат- рия и формамида с добавкой кремнефтористоводородной кислоты То же, и аллюмината натрия То же, и ортофосфорной кислоты Однорастворная смолизация на основе карбамидных смол и соляной кислоты То же, и щавелевой кислоты |
Пески средней крупности, ме- лкие и пылева- тые, включая карбонатные " " " Пески средней крупности, мелкие и пыле- ватые Пески всех ви- дов, кроме карбонатных Пески всех ви- дов |
0,5 - 20 " " 0,5 - 10 " 0,5 -50 " |
1,0 - 5,0 " 1,0 - 3,0 0,2 - 0,3 0,2 - 0,5 2,0 - 8,0 " |
Приложение 11
НОМЕНКЛАТУРА ЗАБИВНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СВАЙ
|
NN |
Виды свай |
Сечение, диаметр см |
Длина м |
Исходная документация |
|
1. |
Сплошного сечения с нена- прягаемой арматурой |
25 x 25 30 x 30 |
4,5-6 3-12 |
ГОСТ 19804.1-79* |
|
2. |
Сплошного сечения с нена- прягаемой арматурой |
35 x 35 |
8-12 |
Серия 1.011.10 вып.1 |
|
3. |
Сплошного сечения с напря- гаемой арматурой |
35 x 35 |
8-12 |
Серия 1.011.10 вып.1 |
|
4. |
Составные сплошного сечения с поперечным армированием |
30 x 30 35 x 35 |
14-20 14-24 |
Серия 1.011.1-7 |
|
5. |
Цельные полые круглые |
40,50,60 |
4-12 |
ГОСТ 19804.5-83 |
|
6. |
Составные полые круглые |
40 |
14-28 |
ГОСТ 19804.6-83 |
|
7. |
Сваи - оболочки |
100,120 |
12 |
ГОСТ 19804.5-83 |
Приложение 12
НОМЕНКЛАТУРА БУРОНАБИВНЫХ СВАЙ
|
Марка |
Способ устройства |
Основные размеры |
Класс бетона |
|
|
сваи |
Диаметр мм |
Длина м |
||
|
БСС |
Бурение без закрепления стенок скважины |
800-1200 |
10-30 |
В22,5 |
|
БСВг |
Бурение с глинистым раство- ром |
600 |
10-20 |
В15 |
|
БСВо |
Бурение с обсадными трубами, оставляемыми в грунте |
800 |
10-30 |
В22,5 |
|
БСИ |
Бурение с извлекаемыми обсадными трубами |
880 980-1080 |
10-50 |
В15 |
Приложение 13
РАСЧЕТ ОСАДКИ КОМБИНИРОВАННЫХ
СВАЙНО-ПЛИТНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
( КСП )
Расчет осадки КСП фундамента производится на основе определения частных значений жесткости группы свай и ростверка и коэффициента их взаимодействия, используемого для определения коэффициента жесткости всего фундамента.
1. Жесткость группы свай определяется по формуле
, (1)
где - жесткость одиночной сваи, определяемая в соответствии с формулой
, (2)
где - коэффициент эффективности работы свай в свайном поле, равный обратной величине коэффициента осадки Rs;
- число свай, принятое для расчета КСП фундамента.
2. Определение числа свай производится на основе анализа двух факторов:
а) на основе непосредственного учета несущей способности выбранной для фундамента сваи по формуле
, (3)
где - сумма нагрузок, действующих на фундамент;
- допускаемая нагрузка на сваю, которую при проектировании КСП фундаментов рекомендуется принимать равной ( - несущая способность сваи, выбранной для проектирования).
б) на основе выбора технически и экономически оправданного расстояния между сваями в группе, которое на основе имеющегося опыта рекомендуется принимать равным . В этом случае число свай определяется по формуле
, (4)
где и - ширина и длина фундамента.
3. Коэффициенты были определены английскими специалистами расчетом свайных кустов до групп в 289 свай (17х17). Было установлено, что зависимость между и , нанесенная в логарифмических координатах, является линейной. Установлено также, что группы свай прямоугольной формы имеют одинаковую эффективность с квадратными группами при одинаковом расстоянии между сваями.
4. Имеющиеся данные позволяют принять, что при (где - модуль деформации материала сваи, а - модуль деформации грунта на уровне подошвы сваи) и , а также при и с расстоянием между сваями в обоих случаях коэффициент с высокой степенью точности может быть принят при значениях до 100 равным:
(5)
Этой же формулой можно воспользоваться при указанных выше значениях и для определения при и , вводя в формулу (5) дополнительный коэффициент, равный: при - коэффициент 1,3 в знаменателе, а при - 1,3 в числителе.
Для значений =200-1000 коэффициент следует определять по таблице 1.
Таблица 1
|
5 |
7 |
10 |
3 |
5 |
7 |
10 |
3 |
5 |
7 |
10 |
|
|
200 |
0,08 |
0,10 |
0,15 |
0,05 |
0,08 |
0,10 |
0,13 |
0,04 |
0,06 |
0,08 |
0,09 |
|
400 |
0,06 |
0,07 |
0,11 |
0,04 |
0,06 |
0,08 |
0,09 |
0,03 |
0,05 |
0,06 |
0,08 |
|
800 |
0,04 |
0,05 |
0,08 |
0,03 |
0,04 |
0,06 |
0,07 |
0,02 |
0,03 |
0,04 |
0,05 |
|
1000 |
0,04 |
0,05 |
0,08 |
0,02 |
0,04 |
0,05 |
0,06 |
0,02 |
0,03 |
0,04 |
0,05 |
5. Жесткость плиты определяется по обычной формуле теории упругости:
, (6)
где - площадь плиты;
- модуль деформации грунта под плитой;
- коэффициент, зависящий от отношения , равный:
|
1 |
1,5 |
2 |
3 |
5 |
7 |
10 |
||
|
0,88 |
0,87 |
0,86 |
0,83 |
0,77 |
0,73 |
0,67 |
6. Общая жесткость фундамента равна:
(7)
7. Осадка комбинированного свайно-плитного фундамента равна:
, (8)
где - общая нагрузка на фундамент.
Часть нагрузки, воспринимаемой сваями, равна
, (9)
Часть нагрузки, воспринимаемой плитой, равна
, (10)
8. При вертикальных сваях осадка фундамента не зависит от системы связи свай с ростверками - жесткой или шарнирной, которая принимается в проекте по конструктивным соображениям. Возможно комбинированное сопряжение свай с плитным ростверком: в центральной части - без выпусков арматуры, по периметру - с выпусками.
Приложение 14
УРОВЕНЬ ОТВЕТСТВЕННОСТИ ПОДЗЕМНЫХ И
ЗАГЛУБЛЕННЫХ СООРУЖЕНИЙ В Г. МОСКВЕ,
А ТАКЖЕ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ, НА КОТОРЫЕ МОЖЕТ
Побачили розбіжність з офіційним текстом?
Дивіться також
СанПиН 2.3.2.1293-03
Гигиенические требования по применению пищевых добавок
СНУ Збірник 1