Песчаные грунты
|
Пески |
Значения , кПа, при плотности |
|
|
|
плотные |
средней плотности |
|
Крупные Средней крупности Мелкие: маловлажные влажные и водонасыщенные Пылеватые: маловлажные влажные водонасыщенные
|
600 550 450 350 300 200 150
|
500 450 350 250 250 150 100
|
Приложение 10
УПЛОТНЕНИЕ И ЗАКРЕПЛЕНИЕ ГРУНТОВ
Таблица 1
Необходимая степень уплотнения грунтов
|
Назначение уплотненного грунта
|
Коэффициент уплотнения
|
|
Основания фундаментов зданий и соору- жений, тяжелого технологического обо- рудования, полов с нагрузкой более 0,15 МПа Основания фундаментов зданий и соору- жений, среднего оборудования, полов с нагрузкой 0,05-0,15 МПа, обратных за- сыпок Незастраиваемые участки
|
0,98-0,95
0,95-0,92
0,90-0,88
|
Таблица 2
Нормативные значения модулей деформации Е, МПа,
уплотненных грунтов при коэффициенте уплотнения
|
Грунты
|
|
|
|
Пески крупные средней крупности мелкие
|
30 25 15
|
40 30 20
|
|
Супеси Суглинки и глины
|
20 / 15 25 / 20
|
25 / 20 30 / 25
|
|
Примечание. Большие значения модулей деформации глинистых грунтов соответствуют влажности уплотнения , меньшие - водонасыщенному состоянию.
|
Таблица 3
Расчетные сопротивления оснований из уплотненных грунтов , МПа,
при коэффициенте уплотнения
|
Грунты
|
= 0,92
|
= 0,95
|
= 0,98
|
|
Супеси Суглинки Глины
|
0,2 0,25 0,3
|
0,25 0,3 0,35
|
0,28 0,32 0,4
|
|
Пески: крупные средней крупности мелкие
|
0,3 0,25 0,2
|
0,4 0,3 0,25
|
0,5 0,4 0,3
|
Таблица 4
Способы химического закрепления грунтов
и область их применения
|
Способ
|
Область применения
|
Коэффици- ент филь- трации, м/сут
|
Прочность закреплен- ного грун- та, МПа
|
|
Двухрастворная силикатиза- ция на основе силиката нат- рия и хлористого кальция
|
Пески гравели- стые, крупные и средней кру- пности
|
5 - 80
|
2,0 - 8,0
|
|
Однорастворная силикатиза- ция на основе силиката нат- рия и кремнефтористоводо- родной кислоты
Газовая силикатизация на основе силиката натрия и углекислого газа Однорастворная силикатиза- ция на основе силиката нат- рия и формамида с добавкой кремнефтористоводородной кислоты То же, и аллюмината натрия То же, и ортофосфорной кислоты
Однорастворная смолизация на основе карбамидных смол и соляной кислоты То же, и щавелевой кислоты
|
Пески средней крупности, ме- лкие и пылева- тые, включая карбонатные "
"
" Пески средней крупности, мелкие и пыле- ватые Пески всех ви- дов, кроме карбонатных Пески всех ви- дов
|
0,5 - 20
"
"
0,5 - 10 "
0,5 -50
"
|
1,0 - 5,0
"
1,0 - 3,0
0,2 - 0,3 0,2 - 0,5
2,0 - 8,0
"
|
Приложение 11
НОМЕНКЛАТУРА ЗАБИВНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СВАЙ
|
NN
|
Виды свай
|
Сечение, диаметр см
|
Длина
м
|
Исходная документация
|
|
1.
|
Сплошного сечения с нена- прягаемой арматурой
|
25 x 25 30 x 30
|
4,5-6 3-12
|
ГОСТ 19804.1-79*
|
|
2.
|
Сплошного сечения с нена- прягаемой арматурой
|
35 x 35
|
8-12
|
Серия 1.011.10 вып.1
|
|
3.
|
Сплошного сечения с напря- гаемой арматурой
|
35 x 35
|
8-12
|
Серия 1.011.10 вып.1
|
|
4.
|
Составные сплошного сечения с поперечным армированием
|
30 x 30 35 x 35
|
14-20 14-24
|
Серия 1.011.1-7
|
|
5.
|
Цельные полые круглые
|
40,50,60
|
4-12
|
ГОСТ 19804.5-83
|
|
6.
|
Составные полые круглые
|
40
|
14-28
|
ГОСТ 19804.6-83
|
|
7.
|
Сваи - оболочки
|
100,120
|
12
|
ГОСТ 19804.5-83
|
Приложение 12
НОМЕНКЛАТУРА БУРОНАБИВНЫХ СВАЙ
|
Марка
|
Способ устройства
|
Основные размеры
|
Класс бетона
|
|
|
сваи
|
|
Диаметр мм
|
Длина м
|
|
|
БСС
|
Бурение без закрепления стенок скважины
|
800-1200
|
10-30
|
В22,5
|
|
БСВг
|
Бурение с глинистым раство- ром
|
600
|
10-20
|
В15
|
|
БСВо
|
Бурение с обсадными трубами, оставляемыми в грунте
|
800
|
10-30
|
В22,5
|
|
БСИ
|
Бурение с извлекаемыми обсадными трубами
|
880 980-1080
|
10-50
|
В15
|
Приложение 13
РАСЧЕТ ОСАДКИ КОМБИНИРОВАННЫХ
СВАЙНО-ПЛИТНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
( КСП )
Расчет осадки КСП фундамента производится на основе определения частных значений жесткости группы свай и ростверка и коэффициента их взаимодействия, используемого для определения коэффициента жесткости всего фундамента.
1. Жесткость группы свай определяется по формуле
, (1)
где - жесткость одиночной сваи, определяемая в соответствии с формулой
, (2)
где - коэффициент эффективности работы свай в свайном поле, равный обратной величине коэффициента осадки Rs;
- число свай, принятое для расчета КСП фундамента.
2. Определение числа свай производится на основе анализа двух факторов:
а) на основе непосредственного учета несущей способности выбранной для фундамента сваи по формуле
, (3)
где - сумма нагрузок, действующих на фундамент;
- допускаемая нагрузка на сваю, которую при проектировании КСП фундаментов рекомендуется принимать равной ( - несущая способность сваи, выбранной для проектирования).
б) на основе выбора технически и экономически оправданного расстояния между сваями в группе, которое на основе имеющегося опыта рекомендуется принимать равным . В этом случае число свай определяется по формуле
, (4)
где и - ширина и длина фундамента.
3. Коэффициенты были определены английскими специалистами расчетом свайных кустов до групп в 289 свай (17х17). Было установлено, что зависимость между и , нанесенная в логарифмических координатах, является линейной. Установлено также, что группы свай прямоугольной формы имеют одинаковую эффективность с квадратными группами при одинаковом расстоянии между сваями.
4. Имеющиеся данные позволяют принять, что при (где - модуль деформации материала сваи, а - модуль деформации грунта на уровне подошвы сваи) и , а также при и с расстоянием между сваями в обоих случаях коэффициент с высокой степенью точности может быть принят при значениях до 100 равным:
(5)
Этой же формулой можно воспользоваться при указанных выше значениях и для определения при и , вводя в формулу (5) дополнительный коэффициент, равный: при - коэффициент 1,3 в знаменателе, а при - 1,3 в числителе.
Для значений =200-1000 коэффициент следует определять по таблице 1.
Таблица 1
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
5 |
7 |
10 |
3 |
5 |
7 |
10 |
3 |
5 |
7 |
10 |
|
200 |
0,08 |
0,10 |
0,15 |
0,05 |
0,08 |
0,10 |
0,13 |
0,04 |
0,06 |
0,08 |
0,09 |
|
400 |
0,06 |
0,07 |
0,11 |
0,04 |
0,06 |
0,08 |
0,09 |
0,03 |
0,05 |
0,06 |
0,08 |
|
800 |
0,04 |
0,05 |
0,08 |
0,03 |
0,04 |
0,06 |
0,07 |
0,02 |
0,03 |
0,04 |
0,05 |
|
1000 |
0,04 |
0,05 |
0,08 |
0,02 |
0,04 |
0,05 |
0,06 |
0,02 |
0,03 |
0,04 |
0,05 |
5. Жесткость плиты определяется по обычной формуле теории упругости:
, (6)
где - площадь плиты;
- модуль деформации грунта под плитой;
- коэффициент, зависящий от отношения , равный:
|
|
|
1
|
1,5
|
2
|
3
|
5
|
7
|
10
|
|
|
|
0,88
|
0,87
|
0,86
|
0,83
|
0,77
|
0,73
|
0,67
|
6. Общая жесткость фундамента равна:
(7)
7. Осадка комбинированного свайно-плитного фундамента равна:
, (8)
где - общая нагрузка на фундамент.
Часть нагрузки, воспринимаемой сваями, равна
, (9)
Часть нагрузки, воспринимаемой плитой, равна
, (10)
8. При вертикальных сваях осадка фундамента не зависит от системы связи свай с ростверками - жесткой или шарнирной, которая принимается в проекте по конструктивным соображениям. Возможно комбинированное сопряжение свай с плитным ростверком: в центральной части - без выпусков арматуры, по периметру - с выпусками.
Приложение 14
УРОВЕНЬ ОТВЕТСТВЕННОСТИ ПОДЗЕМНЫХ И
ЗАГЛУБЛЕННЫХ СООРУЖЕНИЙ В Г. МОСКВЕ,
А ТАКЖЕ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ, НА КОТОРЫЕ МОЖЕТ
