Страница 2: Пособие по проектированию самонапряженных железобетонных конструкций (к снип 2.03.01-84) (31286)

Таблица 3

2.8. Для армирования самонапряженных железобетонных конструкций:

следует преимущественно применять:

а) стержневую горячекатаную арматурную сталь классов A-III, A-IV, A-V;

б) стержневую термически упрочненную арматурную сталь классов Ат-IV и Ат-V;

в) обыкновенную арматурную проволоку классов Вр-I и В-I диаметром 3 — 5 мм;

допускается применять:

г) стержневую горячекатаную арматурную сталь классов А-II и А-I;

д) стержневую термически упрочненную арматурную сталь класса at-vi;

е) высокопрочную арматурную проволоку классов В-II и Вр-II и арматурные канаты класса К-7.

Арматуру классов A-III, А-II, А-I, Вр-I и В-I рекомендуется применять в виде сварных каркасов и сварных сеток.

2.9. Арматурную сталь следует принимать в зависимости от типа конструкций, степени предварительного напряжения арматуры, условий возведения и эксплуатации конструкций в соответствии с требованиями пп. 2.23 и 2.24 СНиП 2.03.01-84 и с учетом положений пп. 3.1, 3.4 и 3.7 настоящего Пособия.

2.10. Нормативные и расчетные характеристики арматуры, а также коэффициенты условий работы арматуры следует принимать в соответствии с указаниями пп. 2.25 ?? 2.30 СНиП 2.03.01-84.

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕЛИЧИНЫ НАПРЯЖЕНИЙ В БЕТОНЕ И АРМАТУРЕ ПРИ САМОНАПРЯЖЕНИИ КОНСТРУКЦИЙ

3.1. Напряжения в арматуре самонапряженных конструкций рассчитываются из условия равновесия с напряжениями (самонапряжением) в бетоне. Самонапряжение бетона в конструкции определяется исходя из марки бетона по самонапряжению с учетом коэффициента армирования, расположения арматуры в бетоне (одно-, двух- и трехосное армирование), а также в необходимых случаях ?? потерь от усадки и ползучести бетона и арматуры при загружении конструкции.

Напряжения обжатия бетона ??bp в процессе самонапряжения конструкции в зависимости от марки бетона по самонапряжению, коэффициента и характера армирования конструкции определяются по формуле

??bp = Rbsk??kske, (1)

где Rbs ?? принимается в соответствии с п. 2.7 и табл. 3 настоящего Пособия;

k?? ?? коэффициент, определяемый в зависимости от суммарного коэффициента армирования для рассматриваемого направления по формуле

, (2)

здесь ??, ??' ?? коэффициенты армирования арматуры соответственно S и S',

ks — коэффициент, принимаемый равным при армировании:

одноосном 1,0

двухосном 1,2

трехосном 1,5

ke ?? коэффициент, определяемый в зависимости от эксцентриситета армирования сечения es (расстояния между центром тяжести всей продольной арматуры и центром тяжести бетонного сечения) по формуле

. (3)

Самонапряжение бетона принимается равномерно распределенным по сечению (равнодействующая сил обжатия приложена в центре тяжести бетонного сечения).

Примечания: 1. Коэффициент ks для конструкций, выполняемых с применением НЦ-20, принимается во всех случаях равным единице.

2. Коэффициент ke для конструкций и их элементов (пространственных, при наличии жестких связей, стыков и т. п.) в процессе самонапряжения которых искривление или выгиб невозможны, принимается равным единице.

3.2. Самонапряжение бетона в стыковых соединениях определяется с учетом фактического армирования стыка конструкции (выпусков, стыковых стержней), условий упругого или иного ограничения деформаций стыка (например, отпора торцов обращенных в стык сборных элементов, закрепленных в основании), приведенных к эквивалентному армированию (по степени сопротивления расширению бетона) сечения стыка. При наличии в стыке выпусков или силковых стержней, привариваемых к накладным деталям, самонапряжение бетона в стыке определяется по п. 3.1.

3.3. Предварительные напряжения в арматуре и в результате самонапряжения бетона определяются из условия равновесия усилий обжатия в бетоне и растяжения в арматуре с учетом положения их равнодействующей в центре тяжести бетонного сечения по формулам:

;(4)

.(5)

Для прямоугольного сечения предварительные напряжения в арматуре определяются по формулам:

;(6)

.(7)

В формулах (4) ?? (7):

??bp ?? принимается по п. 3.1;

e, e' — расстояния от равнодействующей обжатия бетона до арматуры соответственно S и S'.

3.4. Предельная величина предварительного напряжения ??sp и ????sp в рабочей арматуре соответственно S и S' (в момент снижения величины самонапряжения в бетоне до нуля от внешних сил) определяется по формулам:

;(8)

.(9)

Предельная величина предварительного напряжения ??sp и ??'sp рабочей арматуры не должна превышать 0,80Rs,ser.

R формулах (8) и (9) величины ??con2 и ????con2 принимаются без учета потерь от ползучести и усадки бетона.

3.5. При расчете самонапряженных конструкций учитываются только потери предварительного напряжения арматуры от ползучести и усадки бетона в зависимости от марки бетона по самонапряжению и влажности среды.

3.6. Потери от ползучести бетона при загружении конструкции определяются как для тяжелого и легкого бетонов по поз. 9 табл. 5 и п. 1.26 СНиП 2.03.01-84. Полученное значение потерь умножается на коэффициент k??, учитывающий влажность среды ??,%:

k?? = (2,9 ?? 0,02)??.(10)

3.7. Потери от усадки бетона ??8 определяются по формуле:

??8 = km??8Es,(11)

где ??8 ?? относительная усадка напрягающего бетона, принимаемая по табл. 4;

km ?? коэффициент, учитывающий размеры сечения элемента и определяемый по формуле:

,(12)

здесь rm ?? приведенный радиус поперечного сечения, см, определяемый как отношение площади к открытому периметру (не защищенному гидроизоляцией).

Таблица 4

Продолжение табл. 4

Примечания: 1. При переменном влажностном режиме эксплуатации конструкций к указанным в табл. 4 величинам вводится коэффициент 0,8.

2. При двух- и трехосном армировании приведенные в табл. 4 величины умножаются на коэффициент 0,6.

3. Напрягающий бетон марок Sp2 и Sp4 соответственно на НЦ-20 и НЦ-40 должен применяться только в конструкциях, эксплуатируемых в постоянных влажных условиях (песчаный бетон).

3.8. В конструкциях, эксплуатируемых в постоянных влажных условиях (например, резервуарах, подводных сооружениях и подземных сооружениях в грунтовых водах), потери самонапряжения от усадки могут не учитываться (вследствие восстановления полной величины самонапряжения во влажных условиях), если заранее известно и указано в проекте, что непосредственно перед загружением конструкция будет находиться во влажном состоянии не менее 4 сут. В сборных элементах таких конструкций потери самонапряжения учитываются только при расчете на монтажные нагрузки.

4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ САМОНАПРЯЖЕННЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

4.1. Выбор конструктивных решений следует производить в соответствии с основными положениями пп. 1.2 ?? 1.8 СНиП 2.03.01-84 и с учетом рекомендаций настоящего Пособия.

4.2. Сборно-монолитные конструкции при расчете на внешнюю нагрузку принимаются неразрезными (монолитными) до момента исчерпания самонапряжения по контакту сборных элементов и монолитного бетона.

4.3. Самонапряженные железобетонные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по несущий способности (предельные состояния первой группы) и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельные состояния второй группы) согласно пп. 1.10 ?? 1.21 СНиП 2.03.01-84 и рекомендациям настоящего Пособия, учитывающего особенности самонапряженных конструкций.

4.4. Расчет по прочности элементов самонапряженных железобетонных конструкций (кроме элементов в защитной оболочке со спиральной арматурой на воздействие сжимающей продольной силы) производится как конструкций из тяжелого бетона в соответствии с требованиями пп. 3.1 — 3.49 СНиП 2.03.01-84, принимая расчетные характеристики материалов согласно рекомендациям разд. 2, а величину предварительного напряжения в арматуре от самонапряжения бетона — разд. 3 настоящего Пособия.

4.5. Расчет элементов сплошного сечения с косвенным армированием в виде спирально расположенной арматуры и защитной стальной оболочке при эксцентриситете приложения внешней нагрузки в пределах ядра сечения, ограниченного спирально расположенной арматурой, при его гибкости ° рекомендуется производить по формуле (36) СНиП 2.03.01-84, вводя вместо rb приведенную призменную прочность бетона , определяемую по формуле

= ?? kA( ?? Rsc), (13)

где ?? приведенная призменная прочность бетона, ограниченного) спиралью, определяемая по формуле (52) СНиП 2.03.01-84 с заменой коэффициента 2 коэффициентом эффективности спиральной арматуры тs, определяемым по формуле

ms = 2(1 +0,03??bp),(14)

здесь ??bp ?? величина предварительного обжатия сердечника, определяемая согласно п. 3.1;

kA — отношение площади поперечного сечения защитной стальной оболочки ко всему сечению элемента;

Rsc ?? ðасчетное сопротивление сжатию защитной стальной оболочки, принимаемое равным пределу текучести стали по ГОСТ 380-71, разделенному на коэффициент надежности, равный 1,05.

4.6. Расчет элементов самонапряженных железобетонных конструкций по образованию и раскрытию трещин следует производить как конструкций из тяжелого или легкого бетона в соответствии с положениями разд. 4 СНиП 2.03.01-84 с учетом самонапряжения бетона и напряжения арматуры согласно разд. 3, а также продольных и поперечных деформаций, определяемых согласно пп. 4.11 и 4.12 настоящего Пособия.

При расчете изгибаемых самонапряженных элементов на раскрытие наклонных трещин по формулам (152) и (153) СНиП 2.03.01-84 величина напряжения в хомутах ??sw принимается уменьшенной на величину предварительного напряжения хомутов от самонапряжения, определяемую по п. 3.3 настоящего Пособия.

Допускается производить подбор сечений элементов этих конструкций по предельным состояниям второй группы при действии усилий или изгибающих моментов противоположных знаков (монтажных и эксплуатационных усилий, знакопеременных эпюр моментов в покрытиях полов при перемещении нагрузки, в шелыге и боковых участках трубы и т. п.) с помощью прямого метода, приведенного в рекомендуемом приложении 3, с последующей проверкой этих сечений расчетом по несущей способности согласно требованиям СНиП 2.03.01-84.

4.7. При расчете элементов самонапряженных железобетонных конструкций по образованию и раскрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента, усилие Р рассматривается как равнодействующая сил обжатия сечения с учетом потерь от ползучести и усадки бетона, определяемых в соответствии с указаниями пп. 3.1 и 3.5 ?? 3.8 настоящего Пособия.

По концам элементов учитывается снижение предварительного напряжения в арматуре на длине зоны передачи напряжений арматуры на бетон, согласно указаниям п. 2.29 СНиП 2.03.01-84, по линейному закону.

4.8. Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента (см. п. 4.21 СНиП 2.03.01-84), рекомендуется производить с учетом самонапряжения бетона во всех направлениях, по которым расположена арматура. Самонапряжение бетона определяется согласно п. 3.1 настоящего Пособия, при этом ?? и ??' вычисляются для каждого направления отдельно.

4.9. При расчете по закрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента (см. п. 4.19 СНиП 2.03.01-84), нормальные напряжения сжатия ??b на растягиваемой внешними нагрузками грани элемента должны быть не менее 0,2 МПа.

4.10. Расчет стыка, выполненного из напрягающего бетона, по предельным состояниям второй группы рекомендуется производить с учетом обжатия бетона и предварительного напряжения арматуры в соответствии с пп. 3.2 и 4.6 и сопротивления растяжению бетона, принимаемого равным Rbt,sert. По контакту бетона стыка и сборных элементов при действии нормальных растягивающих усилий учитываются только обжатие бетона стыка и предварительное напряжение арматуры. При действии сдвигающих сил по контакту бетона стыка и сборных элементов допускается учитывать сцепление этого бетона, равное по величине обжатию зоны контакта в результате самонапряжения.