---

ск п

q = --------------------------------, (7.32)

э мю n K (l - x) x

э а

где:

F - суммарная площадь скалывания древесины между шпонками в

ск

полунакладках стыка, кв. см;

мю - коэффициент, который показывает, какая часть полного

усилия пояса должна передаваться на стык;

г) по условию прочности металлических накладок стыка нижнего

пояса - по формуле:

3800h F - 1,2q мю (l - x) x

м

q = ----------------------------, (7.33)

э мю n K (l - x) x

э а

где F - суммарная площадь сечения металлических накладок

м

стыка с учетом ослаблений отверстиями для болтов и коррозией, кв.

см.

Если стыки нижнего пояса в фермах Гау-Журавского перекрыты не

металлическими шпоночными накладками, а деревянными на нагелях, то

грузоподъемность стыка определяют по формуле (7.29);

д) по условию прочности подушки или пояса в опорном узле на

скалывание - по формуле:

2R F m K - 1,2q (l - a ) (ctg альфа - 0,2)

ск см ск п п

q = -------------------------------------------------, (7.34)

э n K (l - a ) (ctg альфа - 0,2)

э а п

где:

F - площадь скалывания зубьев подушки или пояса в опорном

ск

узле, кв. см;

альфа - угол наклона опорного раскоса к горизонту (см. рис.

7.6);

R - расчетное сопротивление древесины сосны скалыванию,

ск

определяемое по СНиП;

m - коэффициент условий работы на скалывание, который

ск

принимают равным 0,8 для подушек с двумя зубьями и равным единице

для подушек с одним зубом;

a - длина панели пояса фермы, см;

п

е) по условию прочности подушки или пояса в опорном узле на

смятие - по формуле:

2R F K - 1,2q (l - a ) (ctg альфа - 0,2)

см см п п

q = ---------------------------------------------, (7.35)

э n K (l - a ) (ctg альфа - 0,2)

э а п

где:

R - расчетное сопротивление древесины сосны смятию,

см

определяемое по СНиП;

F - площадь смятия зубьев подушки или пояса в опорном узле,

см

кв. см;

ж) по условию прочности металлических тяжей - по формуле:

2 2

3800 (l - a ) F - 1,2q [(l - x - a ) - x ]

п т п

q = --------------------------------------------, (7.36)

э 2

n K (l - x - a )

э а п

где:

x - расстояние от расчетного тяжа до ближайшей опоры (см. рис.

7.6);

F - площадь сечения тяжа с учетом ослаблений резьбой и

т

коррозией.

7.2.3. Расчет грузоподъемности клееных пролетных строений с

элементами прямоугольного или двутаврового сечения со сплошной

стенкой производится как для монолитных деревянных элементов без

учета податливости клеевых швов в соответствии с требованиями

СНиП.

Допускаемое усилие от временной нагрузки на балку из клееной

древесины по условию прочности на изгиб определяется по формуле:

1,4 (1 + мю) K M = m x m x R x W - 1,2M , (7.37)

а вр ф в db нт пост

где:

M и M - изгибающий момент соответственно от постоянной и

пост вр

временной нагрузки (тм);

W - момент сопротивления нетто рассматриваемого сечения;

нт

m - коэффициент условий работы элемента на изгиб в

в

зависимости от размеров сечения, принимаемый по таблице 7.8;

m - коэффициент условий работы элемента на изгиб в

ф

зависимости от формы сечения, принимаемый в балках прямоугольного

сечения, - 1,0, в балках двутаврового сечения в зависимости от

отношения толщины стенки к ширине полки - 1/2, 1/3, 1/4

соответственно равен - 0,90; 0,80; 0,75. Промежуточные значения m

ф

определяют интерполяцией.

Таблица 7.8

КОЭФФИЦИЕНТ УСЛОВИЙ РАБОТЫ m

в

В ЗАВИСИМОСТИ ОТ РАЗМЕРОВ СЕЧЕНИЯ ЭЛЕМЕНТА

┌─────────────┬──────────────────────────────────────────────────┐

│ Ширина │ Коэффициент m при высоте элемента h, см │

│ элемента │ в │

│ ├──────┬───────┬──────┬───────┬────────┬───────────┤

│ │ 50 │ 60 │ 70 │ 80 │ 100 │120 и более│

├─────────────┼──────┼───────┼──────┼───────┼────────┼───────────┤

│до │ 1,0 │ 1,0 │ 1,0 │ 0,9 │ 0,85 │ 0,80 │

├─────────────┼──────┼───────┼──────┼───────┼────────┼───────────┤

│14 см и более│ 1,15 │ 1,05 │ 1,0 │ 0,9 │ 0,85 │ 0,80 │

└─────────────┴──────┴───────┴──────┴───────┴────────┴───────────┘

Промежуточные значения m определяют интерполяцией. Остальные

в

обозначения см. ранее к п. 7.2.1.

7.2.4. Класс нагрузки по прочности для середины пролета в

клееных балках определяют по формуле 7.38:

2

m m R W - 0,15q l

в ф db нт

K = -----------------------------, (7.38)

2

K [1,4 (y + y ) + 0,0725l ]

а 1 2

где y и y - ординаты линии влияния для момента в 1/2 под

1 2

осевыми давлениями тележки.

Приложение А

(справочное)

КРАТКИЕ СВЕДЕНИЯ ПО НОРМАТИВНЫМ ДОКУМЕНТАМ

ПРОЕКТИРОВАНИЯ АВТОДОРОЖНЫХ МОСТОВ

1. При расчете усилий в элементах пролетных строений по нормам года проектирования необходимо использовать соответствующие нормативные документы на проектирование автодорожных мостов:

Строительные нормы и правила. Мосты и трубы (СНиП 2.05.03-84).

Технические условия проектирования железнодорожных, автодорожных и городских мостов и труб (СН 200-62). М. .

Нормы подвижных вертикальных нагрузок для расчета искусственных сооружений на автомобильных дорогах (Н 106-53). Утверждены Госстроем СССР и введены с 01.04.53, даны в виде приложения к нормам проектирования автомобильных дорог (НиТУ 128-55).

Правила и указания по проектированию железобетонных, металлических, бетонных и каменных искусственных сооружений на автомобильных дорогах, Гушосдор МВД СССР, .

Технические условия на проектирование искусственных сооружений на автомобильных дорогах. Утверждены Гушосдором НКВД 03.03.43.

Технические условия на сооружение автомобильных дорог и мостов. Утверждены Гушосдором НКВД от 01.02.38.

Технические условия, правила и нормы проектирования, изыскания, постройки, ремонта и содержания автогужевых дорог и мостовых сооружений ЦУДОРТРАНСА НКПС. Утверждены в .

Нормы НКПС для мостов обыкновенных дорог. Утверждены НКПС 22.07.27.

Временные технические условия и нормы проектирования Госплана СССР (нормы .). Приказ НКПС от 08.11.22 N 3925, Приказ МПС от . N 96 и Приказ МПС от 02.03.11 N 51.

2. По нормам СН 200-62, принятым в ., нормативные временные подвижные вертикальные нагрузки для всех мостов (кроме деревянных) принимались по схемам Н-30 (для автомобильных нагрузок) и НК-80 (одиночных колесных нагрузок), а для деревянных - соответственно по схемам Н-10 и НГ-60.

3. Нормативные временные подвижные вертикальные нагрузки для расчета железобетонных искусственных сооружений по нормам, утвержденным в . (Н 106-53), назначались в зависимости от категории дороги (табл. 1).

Таблица 1

Примечание. Гусеничная нагрузка для автомобильных дорог IV - V категорий устанавливалась по согласованию с заинтересованными ведомствами.

4. По нормам, утвержденным в ., основными нормативными временными подвижными вертикальными нагрузками для железобетонных мостов являлись Н-13 или Н-10 (автомобильные нагрузки) и НГ-60 или НГ-30 (гусеничные нагрузки). Класс нагрузки устанавливался организацией, выдававшей задание на проектирование.

В нормах, утвержденных в ., в качестве нормативных временных подвижных нагрузок были приняты: автомобильная нагрузка Н-10 и гусеничная нагрузка НГ-60 и НГ-30, устанавливаемые заказчиком в задании на проектирование.

В нормах, утвержденных в ., для дорог I категории устанавливалась автомобильная нагрузка Н-13, а для II и III - Н-10, и гусеничная нагрузка Т-60 для I категории дорог и Т-25 для II - III категорий.

5. Данные об автомобильных нагрузках по схемам Н-30, Н-18 и Н-10 приведены на рис. 1 и в табл. 2.

В случае установки на проезжей части колонн автомобилей более двух по всем нормам (кроме СН 200-62) полное усилие от всех колонн автомобилей уменьшали на 15% при загруженности тремя колоннами и на 25% при четырех и более колоннах; по СН 200-62 к расчетному усилию от колонн автомобилей соответственно вводили коэффициенты 0,8 и 0,7.

Таблица 2

ОСНОВНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ АВТОМОБИЛЬНЫХ НОРМАТИВНЫХ

НАГРУЗОК Н-30, Н-18 И Н-10

Динамический коэффициент на железобетонное пролетное строение от автомобильной нагрузки принимался в зависимости от длины пролета l:

по нормам .: при l <= мю = 1,2 и l >= мю = 1,1;

по нормам .: при l <= мю = 1,4 и l = мю = 1,0;

по нормам ., . и .: при l <= мю = 1,3 и l >= мю = 1,0.

Для промежуточных значений l величину динамического коэффициента принимали по интерполяции.

По СН 200-62 на автомобильные нагрузки вводили коэффициент перегрузки, равный 1,4.

6. Автомобильная нагрузка Н-13 по схеме колонн автомобилей соответствует нагрузке Н-10, но с увеличением всех весовых параметров на коэффициент 1,3. Правила ее установки на проезжей части аналогичны как для Н-10.

По нормам . число колонн на проезжей части должно быть четыре (по две для каждого направления движения) без учета понижающих коэффициентов на число полос движения, а по более поздним нормам - как по п. 5 Приложения. Динамический коэффициент от этой нагрузки принимают также по п. 5.

7. При загружении пролетных строений автомобильными нагрузками число колонн по ширине проезжей части принимают по вместимости габарита, при этом край кузовов автомобиля не должен выходить за пределы проезжей части, а расстояние между кузовами должно быть не менее .

8. Колесная нагрузка НК-80 и гусеничная нагрузка НГ-60 по характеристикам, правилам установки на проезжей части соответствует СНиП 2.05.03-84.

Характеристики гусеничной нагрузки НГ-30 и тракторной нагрузки весом соответственно 60 и 25 тс (по нормам .) приведены в табл. 3. Правила установки этих нагрузок на проезжей части как для НГ-60.

Колесная и гусеничная (тракторная) нагрузки при расчете пролетных строений принимают без учета динамического коэффициента, при этом допускаемые напряжения на бетон и арматуру повышаются на 30% (по нормам .); коэффициенты перегрузки принимают 1,0 (по СН 200-62).

Таблица 3