---

│ │ │├┴┴┴┴┴┴┴┴┴┴┤│ ┴┴┴┴┴┴┴┴┴┴ │ ─┴┴┴┴┴┴┴┴─ │ ──┴┴┴┴┴─── │

│ │ │/ /│/ /│/ /│/ /│

│ │ ││ l │ ││ l │ ││ l │ ││ l │ │

│ │ │└<------->┘ │└<------->┘ │└<------->┘ │└<------->┘ │

├──────┼───────┼────────────┼────────────┼────────────┼────────────┤

│0,0005│альфа │ 0,0280 │ 0,0258 │ 0,0222 │ 0,0170 │

│ │ 1 │ │ │ │ │

│ │альфа │ 0,0257 │ 0,0247 │ 0,0215 │ 0,0163 │

│ │ 2 │ │ │ │ │

│ │альфа │ 0,0228 │ 0,0224 │ 0,0199 │ 0,0152 │

│ │ 3 │ │ │ │ │

├──────┼───────┼────────────┼────────────┼────────────┼────────────┤

│0,001 │альфа │ 0,0301 │ 0,0277 │ 0,0237 │ 0,0181 │

│ │ 1 │ │ │ │ │

│ │альфа │ 0,0263 │ 0,0252 │ 0,0216 │ 0,0163 │

│ │ 2 │ │ │ │ │

│ │альфа │ 0,0212 │ 0,0210 │ 0,0183 │ 0,0146 │

│ │ 3 │ │ │ │ │

├──────┼───────┼────────────┼────────────┼────────────┼────────────┤

│0,002 │альфа │ 0,0332 │ 0,0304 │ 0,0258 │ 0,0194 │

│ │ 1 │ │ │ │ │

│ │альфа │ 0,0272 │ 0,0261 │ 0,0225 │ 0,0170 │

│ │ 2 │ │ │ │ │

│ │альфа │ 0,0187 │ 0,0187 │ 0,0171 │ 0,0137 │

│ │ 3 │ │ │ │ │

├──────┼───────┼────────────┼────────────┼────────────┼────────────┤

│0,003 │альфа │ 0,0237 │ 0,0327 │ 0,0276 │ 0,0206 │

│ │ 1 │ │ │ │ │

│ │альфа │ 0,0279 │ 0,0269 │ 0,0232 │ 0,0175 │

│ │ 2 │ │ │ │ │

│ │альфа │ 0,0168 │ 0,0168 │ 0,0156 │ 0,0128 │

│ │ 3 │ │ │ │ │

├──────┼───────┼────────────┼────────────┼────────────┼────────────┤

│0,004 │альфа │ 0,0378 │ 0,0346 │ 0,0291 │ 0,0217 │

│ │ 1 │ │ │ │ │

│ │альфа │ 0,0285 │ 0,0276 │ 0,0237 │ 0,0178 │

│ │ 2 │ │ │ │ │

│ │альфа │ 0,0151 │ 0,0151 │ 0,0143 │ 0,0114 │

│ │ 3 │ │ │ │ │

├──────┼───────┼────────────┼────────────┼────────────┼────────────┤

│0,005 │альфа │ 0,0396 │ 0,0364 │ 0,0305 │ 0,0227 │

│ │ 1 │ │ │ │ │

│ │альфа │ 0,0201 │ 0,0282 │ 0,0243 │ 0,0183 │

│ │ 2 │ │ │ │ │

│ │альфа │ 0,0136 │ 0,0136 │ 0,0130 │ 0,0105 │

│ │ 3 │ │ │ │ │

├──────┼───────┼────────────┼────────────┼────────────┼────────────┤

│0,010 │альфа │ 0,0470 │ 0,0432 │ 0,0362 │ 0,0268 │

│ │ 1 │ │ │ │ │

│ │альфа │ 0,0303 │ 0,0297 │ 0,0260 │ 0,0196 │

│ │ 2 │ │ │ │ │

│ │альфа │ 0,0087 │ 0,0087 │ 0,0084 │ 0,0070 │

│ │ 3 │ │ │ │ │

└──────┴───────┴────────────┴────────────┴────────────┴────────────┘

7.1.13. При гусеничной нагрузке грузоподъемность

сосредоточенных прогонов определяют путем проверки прочности

прогонов по формулам:

если длина гусеницы c больше/равно l,

г

2

сигма = l (1,1K P + 1,2q) / 8W <= R , (7.15а)

г г db

если длина c меньше l, то

г

сигма = l x [1,1K P c (1 - 0,5c ) +

г г г г

2

+ 0,6q l ] / 4W <= Rdb, (7.15б)

где:

c - опорная длина гусеницы, см;

г

K - коэффициент поперечной установки гусеничной нагрузки,

г

определяемый по формуле (рис. 7.3):

0,5b

г

K = 1 - -------, (7.16)

г d + d

1 2

где:

P - давление в кгс на от одной гусеницы;

г

b - ширина гусеницы;

г

d и d - расстояния между осями прогонов.

1 2

Все остальные обозначения в п. 7.1.12.

7.1.14. Класс нагрузки составных прогонов с учетом

коэффициента поперечной установки K определяют так же, как

а

сосредоточенных прогонов. Момент сопротивления берут для

составного сечения с учетом коэффициента составности. Кроме

расчета по прочности на изгиб, грузоподъемность составных прогонов

проверяют по условиям прочности на скалывание колодок (или

шпонок), а также условиям прочности на скалывание и смятие бревна

или бруса между колодками (или шпонками).

При определении класса нагрузки по формуле 7.9 следует в

расчете принимать наименьшее значение "q ", вычисленное по

э

формулам 7.17 - 7.20.

При определении момента сопротивления сечения, площадок

скалывания и смятия учитывают загнивание элементов, а также

трещины по рабочим площадкам.

Если по плоскостям скалывания будет обнаружено значительное

количество трещин, гниль и сильные обмятия в гнездах колодок

(более 25%), то составные прогоны рассчитываются как составные с

учетом ослабления их колодками (шпонками).

7.1.15. а) допускаемую нагрузку на составные прогоны по

условию прочности на изгиб определяют по формуле:

2

1152W K эта - 1,2q l

п

q = ----------------------, (7.17)

э 2

n K l

э а

где:

q - допускаемая эквивалентная нагрузка, кгс/см;

э

W - момент сопротивления составного сечения прогона, куб. см;

эта - коэффициент составности, который принимают:

б) проверку составных прогонов по условию прочности на скалывание колодок или шпонок производят по формуле:

2

68,3K H n b a - 1,2q l

п 0 к к к

q = ----------------------------, (7.18)

э 2

n K l

э а

где:

H - плечо внутренней пары составного сечения в см, определяют

0

по формулам Приложения Г;

n - количество колодок или шпонок на длине половины пролета;

к

b - ширина колодки или шпонки, см (рис. 7.4);

к

a - длина колодки или шпонки;

к

в) проверку составных прогонов по условию смятия бревна или

бруса колодками выполняют по формуле:

2

693,3K H n F - 1,2q l

п 0 к см

q = ---------------------------, (7.19)

э 2

n K l

э а

где:

F - площадь смятия бревна или бруса одной колодкой

см

(определяют по глубине врезки колодки в бревно, см. рис. 7.4);

г) составные прогоны по условию скалывания бревна или бруса

между колодками проверяют по формуле:

2

68,3K H n a b - 1,2q l

п 0 к с с

q = ----------------------------, (7.20)

э 2

n K l

э а

где:

a - расстояние между колодками, см (см. рис. 7.4);

с

b - ширина площадки скалывания бревна или бруса между

с

колодками (см. рис. 7.4);

n - количество колодок или шпонок на длине половины пролета.

к

7.1.16. Грузоподъемность опоры балочных мостов с простыми

прогонами вычисляется через допускаемую эквивалентную нагрузку q ,

э

которая определяется прочностью насадки на изгиб и на смятие в

местах опирания на сваю, прочностью свай на сжатие с учетом

продольного изгиба и несущей способностью свай по грунту или в

уровне меженных вод из-за ослабления сечения загниванием

древесины. Допускаемая эквивалентная нагрузка на опору

определяется:

а) по условию прочности насадки на изгиб в сечении над сваей

определяют по формуле:

320W K - 2,4q l SUM омега

п 0

q = ---------------------------, (7.21)

э n l SUM z

э

где:

q - допускаемая для опоры эквивалентная нагрузка при

э

загружении двух смежных пролетов, кгс/см;

W - момент сопротивления насадки в сечении над сваей с учетом

загнивания и ослабления врубкой, куб. см;

К - коэффициент на породу леса;

п

l - расчетный пролет пролетного строения, см;

SUM омега - сумма площадей участков линий влияния момента в

насадке над сваей (рис. 7.5) берется из таблиц 7.6 и 7.7;

SUM z - сумма ординат под продольными рядами колес линии

влияния момента в насадке над сваей (см. рис. 7.5) берется из

таблиц 7.6 и 7.7;

q - постоянная нагрузка в кгс на 1 кв. см площади моста от

0

веса пролетного строения и проезжей части;

n - коэффициент, равный 1,4; для определения класса нагрузки

э

по таблицам 7.6 и 7.7 колею принимают E = ;

б) по условию прочности насадки на смятие поперек волокон

определяют по формуле:

K - 2,4q l SUM омега

см п 0

q = ----------------------------, (7.22)

э n l SUM z

э

где:

F - площадь смятия насадки при сопряжении со сваей, кв. см;

см

SUM омега - сумма площадей участков линий влияния давления на

сваю (см. рис. 7.5) берется из таблиц 7.6 и 7.7;

SUM z - сумма ординат под продольными рядами колес линии

влияния давления на сваю (см. рис. 7.5) берется из таблиц 7.6 и

7.7.

Остальные обозначения указаны выше.

Таблица 7.6

СУММЫ ОРДИНАТ ПОД ПРОДОЛЬНЫМИ РЯДАМИ

КОЛЕС ОДНОГО АВТОМОБИЛЯ И ПЛОЩАДИ ЛИНИЙ ВЛИЯНИЯ

ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ СВАЙНЫХ ОПОР

Таблица 7.7

СУММЫ ОРДИНАТ ПОД ПРОДОЛЬНЫМИ РЯДАМИ

КОЛЕС ОДНОГО АВТОМОБИЛЯ И ПЛОЩАДИ ЛИНИЙ ВЛИЯНИЯ

ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ СВАЙНЫХ ОПОР