угол между осями роторов генераторов двкл не приходит к установившемуся значению, определяемому распределением нагрузки между генераторами;
напряжение генераторов не восстанавливается до номинального (1 о.е.) в течение 5 с;
частота вращения генераторных агрегатов уменьшилась на 0,3 о.е.
Динамическая устойчивость асинхронной нагрузки (асинхронного электропривода) в режиме синхронизации не обеспечивается, если:
скольжение асинхронных двигателей не уменьшается до рабочего (0,01...0,1 о.е.);
ток асинхронных двигателей не уменьшается до величин, соответствующих их рабочим скольжениям (менее или равных номинальным).
Динамическая устойчивость системы в режиме возникновения и отключения к.з. не обеспечивается, если:
угол между осями роторов генераторов, начав изменяться при к.з., не приходит к установившемуся значению, определяемому распределением нагрузки между генераторами после его отключения;
напряжение генераторов после отключения к.з. не восстанавливается до номинального (1 о.е.) в течение 5 с;
частота вращения одного из генераторных агрегатов уменьшилась на 0,3 о.е.;
ток генераторов после отключения к.з. не уменьшилась до номинального.
Динамическая устойчивость асинхронной нагрузки (асинхронных электроприводов) в режиме возникновения и отключения к.з. не обеспечивается, если:
скольжение асинхронных двигателей во время короткого замыкания увеличилось до 1 о.е., либо не уменьшается до рабочего (0,01. ..0,1 о.е.) после отключения к.з.;
ток асинхронных двигателей после отключения к.з. уменьшится до величин, соответствующих их рабочим скольжениям (менее или равных номинальным).
Динамическая устойчивость системы в режиме отключения одного из генераторов не обеспечивается, если:
напряжение оставшегося генератора после провала не восстанавливается до номинального (1 о.е.) в течение 5 с;
частота вращения оставшегося генераторного агрегата уменьшилась на 0,3 о.е.;
ток оставшегося генератора не уменьшается да номинального в течение 5 с.
Динамическая устойчивость асинхронной нагрузки (асинхронных электроприводов) в режиме отключения одного из генераторов во обеспечивается, если:
скольжение асинхронных двигателей ив уменьшается до рабочего (0,01...0,1 о.е.);
ток асинхронных двигателей не уменьшается до величин, соответствующие их рабочим скольжениям (менее или равных номинальному).
Динамическая устойчивость системы в режиме прямого запуска асинхронного двигателя не обеспечивается, если:
угол между осями роторов генераторов §вкл начинает изменяться и не приходит к установившемуся значению;
напряжение генераторов после провала не восстанавливается до номинального (1 о.е.) в течение 5 с;
частота вращения генераторных агрегатов уменьшилась на 0,3 о.е.;
ток генераторов не уменьшается до номинальных величин в течение 5 с.
Динамическая устойчивость асинхронного электропривода в режиме прямого запуска не обеспечивается, если:
скольжение асинхронного двигателя не уменьшается до рабочего (0.01...0,1 о.е.);
ток асинхронного двигателя не уменьшается до величины, соответствующей его рабочему скольжению (менее или равного номинального).ПРИЛОЖЕНИЕ 4
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА
ДИНАМИЧЕСКОЙ УСТОЙЧИВОСТИ
РАСЧЕТ ДИНАМИЧЕСКОЙ УСТОЙЧИВОСТИ
С ОДИНОЧНЫМ ГЕНЕРАТОРНЫМ АГРЕГАТОМ
Запуск привода вентилятора
Структурная схема расчетного режима приведена на черт. 1
Необходимые исходные данные:
тип дизель-генератора - ДГР 100/1500, генератор МСК 92-4;
полная мощность генератора - SHr=125 кВА;
тип асинхронного двигателя - АМ92-4 мощностью Рн=55кВт;
момент сопротивления механизма привода - вентиляторный;
предварительная нагрузка отсутствует;
величина сопротивления фидера асинхронного двигателя -RL=XL=0;
сопротивление цепи к.з. -RK3=XK3=0;
длительность рассчитываемого процесса принимается равной 1,5 с;
формальный признак регулятора частоты вращения в соответствии с табл. 8 справочного приложения JR=1;
величины времени включения и отключения статической нагрузки, а также включения к.з., должны задаваться больше величины длительности рассчитываемого процесса.
Исходные данные в соответствии с табл.1 стандарта в виде чисел заносятся в формуляр входных данных для компьютера.
Пример перечня исходных данных для расчета запуска АД с вентиляторной характеристикой момента сопротивления механизма:
1. |
$но-О |
2. |
cosq>o=0 |
3. |
SHi~0 |
2. |
cos/p 0 |
1. |
$Н2=0 |
2. |
cosq>3=0 |
7. |
RK3=0 |
2. |
Хкз=0 |
9. |
rl=o |
10. |
xL=o |
11. |
Рн1=55 кВт |
12. |
so=l,0 |
13. |
JR=1 |
14. |
РЕЖ=1 |
15. |
ПАД=1 |
16. |
ПЗТ=0 |
17. |
ТН1=10 с |
18. |
TII=100c |
19. |
ТП=10 с |
20. |
ТК1=160 с |
21. |
ТКЗ=5с |
ТІ. ТПП=3 с
Массив параметров синхронного генератора МСК 92-4 с регулятором напряжения (таблица справочного приложения 6):
23. |
SHr=125 кВА |
24. |
UH=400В |
25. |
/=50А/ |
26. |
г=0,034 о.е. |
27. |
Xd=2,12 о.е. |
28. |
Xq=0,9 о.е. |
29. |
Xs=0,075 о.е. |
30. |
X'd=0,242 о.е. |
31. |
X"=0,173 о.е. |
32. |
X" =0,217 о.е. Я |
33. |
Тг1,51 с |
34. |
Td=0,01 с |
35. |
Кк=20 |
36. |
Тк=0,1 с |
37. |
AEmax—1,5 |
38. |
AEmin1,5 |
39. |
Ufinax—5,0 |
40. |
Uy=l,0 |
Массив параметров дизеля ДГР 100/1500 с регулятором частоты вращения (таблица справочного приложения 8):
41. |
Tj=3,8c |
42. |
Ts=0,034 с |
43. |
Тк=0,001 с |
44. |
Т" 5 10'5с |
45. |
Ti=0,2 с |
46. |
3=0,03 |
47. |
3,=0,012 |
48. |
Bpmax Е1 |
49. |
Bpmin 0,25 |
50. |
Kd=1,25 |
|
|
|
|
Массив параметров асинхронного двигателя АМ 92-4 с механизмом (таблица справочного приложения 7)
51. |
Г}=0,081 Ом |
52. |
Х=4,64б Ом 53. |
Хт=4,47 Ом |
54. |
гХ =0,069 Ом |
55. |
X' =0,292 Ом 56. |
Г2П =0’11 Ом |
57. |
Х'2П=0,254 Ом |
58. |
GD2=2,27 кем2 59. |
пн=1440 об мин |
60. |
К3=0,8 |
61. |
то=О,2 62. |
тд=0,879 |
63. |
а=2 |
|
|
|
По результатам расчета на черт.2 построены кривые изменения напряжения Ur, тока 1Г генератора, скорости асинхронного двигателя пд и скольжения генератора Sr.
Анализ результатов расчета.
Данный режим характеризуется следующими параметрами:
мгновенный провал напряжения Л U=-33%;
максимальный провал напряжения AUmax=-38%',
максимальный провал частоты вращения Sr=-3,5%;
движущий момент асинхронного двигателя с учетом провала напряжения больше момента сопротивления механизма и двигатель начинает запускаться, о чем свидетельствует уменьшение его скольжения;
время первого достижения напряжением генератора номинальной величины составляет t= 0,36 с;
величина перерегулирования напряжения Л U=9,3°/o,
критическое скольжение асинхронного двигателя Sd=14,3%;
максимальный момент, соответствующий критическому скольжению, Мтах=0,84 о.е.;
длительность запуска определяется вхождением напряжения генератора в зону ±1,5% и установившимся значением скольжения асинхронного двигателя и для данного режима составляет tn=0,85 с.
Запуск привода компрессора
Структурная схема расчетного режима соответствует черт. 1
Необходимые исходные данные и порядок их записи в формуляр соответствуют предыдущему примеру, за исключением характеристик механизма привода, имеющих следующие значения
61. то=1,О 62. тд=0 63. а=1
По результатам расчета на черт.З построены кривые изменения напряжения Ur, тока 1Г генератора, скорости асинхронного двигателя пд и скольжения генератора Sr.
Анализ результатов расчета.
При включении асинхронного двигателя из-за большой величины провала напряжения генератора (AU=-33%) движущий момент АД при пуске меньше начального момента сопротивления механизма. Вследствие этого не происходит запуска АД, о чем свидетельствует постоянная величина скольжения Sd=l.
Происходит нарушение динамической устойчивости асинхронной нагрузки при пуске.
1.3. Короткое замыкание и его отключение
1.2.1. Структурная схема расчетного режима приведена черт.4.
Необходимые исходные данные:
тип дизель-генератора - ДГР 100/1500, генератор МСК 92-4;
полная мощность генератора - SHr=125 кВА;
тип асинхронного двигателя - АМ92-4 мощностью Рн=55кВт;
момент сопротивления механизма привода - вентиляторный с то=О,2, тд=0,879 и а=2;
предварительная нагрузка отсутствует;
величина сопротивления фидера асинхронного двигателя - RL=XL=0;
сопротивление цепи к.з. - RK3=XK3=0;
длительность рассчитываемого процесса принимается равной 2,0 с;
формальный признак асинхронного двигателя ПАД= 7;
скольжение эквивалентного двигателя Sd=0,03 о.е.;
формальный признак регулятора частоты вращения в соответствии с табл. 8 справочного приложения VR=1;
длительность к.з. ТКЗ=0,38 с;
величины времени включения статической нагрузки, длительность импульса и паузы задается больше величины длительности рассчитываемого процесса.
Исходные данные в соответствии с табл.2 стандарта в виде чисел заносятся в формуляр входных данных для компьютера.
Пример перечня исходных данных для расчета режима к.з. и его отключения:
1. |
Sho-0 |
2. |
cos(p()=0 |
3. |
SHi~0 |
4. |
СО8(р3=0 |
5. |
SH2=0 |
6. |
COS (p 2=0 |
7. |
RK3=10'6Ом |
8. |
Хкз=10'6Ом |
9. |
rl=o |
10. |
xL=o |
11. |
РН1=55 кВт |
12. |
Sd=0,03 |
13. |
VR=1 |
14. |
РЕЖ=2 |
15. |
ПАД=0 |
16. |
ПЗТ=0 |
17. |
ТН1=10 с |
18. |
ТИ=100 с |
19. |
ТП=10 с |
20. |
ТК1=0,1 с |
21. |
ТКЗ=0,38 с |
22. |
ТПП=2 с |
|
|
|
|