---

Методика расчета газовыпускных устройств с периферийной и сметанной подачей газа приве­дена в справочном приложении 3.

Таблица 20

Принимается угол наклона лопатки к радиусу, проведенному через их выходную кромку, 0_Л = — 554-60°.

Выбирается число лопаток = 184-32.

Большее число лопаток выбирается для горелок большей мощности. Число лопаток можно при­ближенно рассчитать по формуле

²л ⁼ б(1,5-(- Q_r)-

Определяется центральный угол

360

Принимается коэффициент перекрыши

у =— = 1,00—1,05.

7

Определяется угол сектора, занимаемого одной лопаткой,

7 л — JJ •

Принимается по конструктивным соображениям толщина лопаток б_л (рекомендуется принимать 3—4 мм).

Определяется диаметр окружности, проведенной по входным кромкам лопаток

гх dl Sin 4

^Рг~ Sin (3.| —-'л) •

Определяется длина лопаток

1 _ Ф Sin *(л

•^{1 —} 2 sin (З_л — ₇₁) •

Определяется относительная ширина лопаток при значении параметра крутки га_к=1,0 по номо­грамме (см. черт. 14) в зависимости от р_л, z_;i, D^d^.

Определяется ширина лопаток в зависимости от параметра круткиПри этом для двухпоточноп вихревой горелки параметр крутки потока периферийного капала, за­крученного тангенциальным лопаточным завихрителем, определяется ио формуле '

п_к= п_г

I -Л(Р, + Л.) (J)

п_г

где параметр крутки вихревой горелки п_г определяется по п. 4.1.13, исходя из условий эжекцнонной способности струи при ’

Параметр крутки потока внутреннего воздушного канала п_к,:

для потока, закрученного осевым завихрителем, определяется по конструктивным характеристи­кам, изложенным в п. 4.1.6, при 0.4 = 404-50°;

для потока, закрученного тангенциальным лопаточным завихрителем, принимается в пределах П| = (1,254-1,50) п_г.

Принимается угол установки лопаток в пределах р_л = 404-50°.

Выбирается число лопаток г_л по табл. 21 в зависимости от втулочного отношения D_p/d_p.

Рассчитывается центральный угол у=-^—. Таблица 21

Принимается коэффициент, показывающий какую часть центрального угла занимает гнутый уча­сток лопатки,

•/. — -^—=0,75—1,00.

При этом меньшее значение х принимается для меньшего значения коэффициента j. Для прямых лопаток х = 0.

Определяется угол сектора, занимаемого одной лопаткой, у_л=/у.

Определяется угол сектора, занимаемого гнутой частью лопатки, у_Гн = ху.

Принимается по конструктивным соображениям толщина лопатки б_л. Рекомендуется 3—4 мм.

Принимается угол гиба лопаток. Рекомендуется принимать его равным углу установки лопаток ₽ = ₽л.

По конструктивным характеристикам определяется параметр крутки завихрителя по п. 4.1.6,

Исходные данные:

D_p, dp — диаметры втулки и обода регистра, определяемые при расчете горелки, м;

2л — количество лопаток регистра (рекомендуется выбирать в пределах 18—30 шт.);

6л — толщина лопатки (рекомендуется принимать 3—4 мм), м;

а — прямой входной участок лопатки (рекомендуется принимать в пределах 20—30 мм), м;

0л — угол установки лопатки, определяем ып при расчете горелки,... °;

0 — угол гиба лопатки (рекомендуется принимать равным углу установки лопаток),...⁰; у_л — угол сектора, занимаемого гнутой частью лопатки,... °.

Расчетные величины

S rsin 7л = гК_г; S_B = 7?sin у, =/?/<!; h --= г (1 — cos 7.,) = гК₂ К = г— /?;

h_B=R(} — cos 7 л) = RK₂;

^S2A ^{= r cos} 7л tg 7гн = гК.ь S_BA = S — S_2A = rKi,

Z._2A = r_A sin р_л = гАГ₆; А_2і. = г_Б sin 8, = RK_l2

;

Черт. Г5

^ва = S_BA tg (90 - З_л) = г Кг, Ь_яъ = S_BB tg (90 - З_л) = А>/<₁₃;

^ЬК=^Г ^{= гК}*' L=r{K₆+ K-) = rK_}3,

⁵2В = Я tg _ЇПІ = rk₉- L_r= R(K„ + к_із) = гк_к-,

^ВБ = R (tg-м - tgi_rH) = RK_W b_b= RK_ti;

~ -^BA + ^-2A *Ь ^a- ^ВТ “ ^ВБ ^2E ~l~ ^C1'

Коэффициенты Д для z=l,0 и /= 1,25 приведены в табл. 22, для х = 0,75 и /=1,0—в табл. 23. Координаты развертки:

Х_}=п_}г; y_}= m_tr; X^—n'^R; y^ni'fl;

x, — n₂r y., — m-,r-, x'₂— n'₂R; y₂= m'₂R

x_f= n_fr y_f=tn_fr; x'_f— n'^R; y'_f= m'_fR.

Коэффициенты n и m для х=1,0 и / = 1,25 приведены в табл. 24.

^і = 8іп7_л; К о = 1 — cos ;_л; = cos т_л tg-_|ГН; Ki = sin — cos btg7_rH — Ki — К s',

rr ___ C ® S 1112 і гн if 1 ts SitliSq . гл j G

/С5 — — ^{1 Г|}₌ Д' — — ; % — - _cos •' tg7_rH = K?> Sin p,;

1 — CCSp.! * 1 — COS рл ^b 1 — COS [i іль»ігн о 1.15

K-, = (sin 7„ — cos ьtg-;_rH) tg (90 — ₽_л) = /Qtg (90 - ?„);

^As _sln?i— _sln3i> Rs — tg ігн> K_I0 — tgb tg_ir„, An —₁__С055_л,

Kn = ’■ ^13 = tg (9° - ?л) (tg-іл - tg_7rH)- K,otg (90 - W;

⁼K^ = K. + K.; K^ = K_}2+ K₁₃.

Olli рд O I 11 p д

угол наклона образующей конфузорной части амбразуры к оси горелки

р_к = 0-4-15°;

диаметр узкого сечения амбразуры

£>„= [(1-0,37tg₽_K) ± 0,02[ rf,;

длину конфузорной части амбразуры р_к>0° (см. черт. 1,а)

/к = 0,5 (cfj — D_n) ctg Ркі

длину цилиндрической части амбразуры р_к = 0° (см. черт. 1,6)

1_К= (0,184-0,20)6/,;

длину допускаемого цилиндрического участка за конфузором амбразуры (черт. 1,а)

/ц< 0,050;

угол наклона образующей диффузорной части амбразуры должен быть не более 15°;

длину диффузорной части амбразуры

/_д= (0,4-т-0,5) (б/, - D_n) ctg р_д.

При подводе газов рециркуляции отдельным каналом конструктивные характеристики амбра­зуры рассчитываются по вышеприведенным формулам, в которые вместо d_t следует подставить б/₅, кроме величины D_n, которая принимается в пределах 0,9d_}-^d_s (предпочтительно £)_п = 0,9б/₁).