Страница 14: ОСТ 5-9897-82. Корпуса судов из алюминиевых сплавов. Технология изготовления корпусных деталей. Общие технические требования (81225)

Стр. 110 ОСТ5.9897—82 ОСТ5.9897—82 Стр. Ill

8 Зак. 895

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ГИБКИ
ЛИСТОВОГО, ПРОФИЛЬНОГО ПРОКАТА И ПАНЕЛЕЙ

Принятые обозначения:

s— ширина листа, мм;

b — толщина листа, мм;

о_т — предел текучести, Па (кгс/мм²);

<w — момент сопротивления поперечного сечения, мм³;

1. — расстояние в свету между опорами матрицы, мм;

Е —модуль упругости, МПа (кгс/мм²).

1. Усилие для гибки деталей из листового проката на прессах в штампе определяется по формуле

р 0,8mbs²a_r

где т — относительный изгибающий момент (табл. 1 и 2). В табл. 1 и 2 значения т приведены для гибки узких листовых заготовок (6<5s) и профилей: симметричного полособульба, тав­ра, угольника. При гибке широких листовых заготовок (b>5s) приведенные значения т увеличиваются на 16%, несимметрично­го полособульба — на 10%. При гибке двутавра, швеллера в плоскости наибольшей жесткости значение т уменьшится на 30%■ Формула справедлива для углов гибки от 0 до 60°. При боль­ших углах, получаемых за один нажим пуансона, величина уси­лия возрастает: при угле от 60 до 90° в 1,35 раза, при угле до 120° — в 2,15 раза.

2. Усилие для гибки деталей из профильного проката и пане­лей на прессах в штампе определяется по формуле

где Р₃— усилие зажимных устройств.

3. Наибольшие размеры листов, допускаемые к обработке на листоправильных и листогибочных валковых машинах, можно оп­ределить по следующей формуле:

гп <з_тТаблица 1

§ Относительные изгибающие моменты в зависимости от радиуса изгиба ДО пружинения Г И после Пружинения Го термически неупрочняемых алюминиевых сплавов

Таблица 2

Относительные изгибающие моменты в зависимости от радиуса изгиба ДО пружинения Г и после Пружинения Го термически упрочняемых алюминиевых сплавов

где $і —толщина обрабатываемого листа;

— относительный изгибающий момент;

°_Т1 — предел текучести, относящийся к листу, указанному в паспорте оборудования;

s — толщина обрабатываемого листа;

т —относительный изгибающий момент обрабатываемого листа;

о_т — предел текучести обрабатываемого листа;

k — коэффициент, зависящий от отношения и наличия

роликовых опор на рабочих валках машин (табл. 3).

Таблица 3

Значения коэффициента k

4. Радиус закругления пуансона при гибке листового проката у в штампе под прессом можно определить по формуле

і R -X ^ms2£

I ^п>60ф_т’

і где a_Q—коэффициент, зависящий от упругих свойств материала, равный 0,6.

Минимальные относительные радиусы закругления пуансона для гибки листового проката в штампе под прессом в зависимости от относительного расстояния между опорами I и радиуса гибки г приведены в табл. 4.

Радиусы закругления матрицы принимаются в 2 раза меньше радиусов пуансона.

Таблица 4

Минимальные относительные радиусы закругления рабочих поверхностей пуансона при гибке деталей из листового проката поперечным изгибом

4. Радиус закругления пуансона при гибке деталей из про­фильного проката следует определять по формуле

тыЛ'.

ІОдг^/Л а
а ст т

где 5_СТ— толщина стенки профиля.

Расстояние между опорами матрицы принимается равным 5/i изгибаемой заготовки.

4. Оптимальные расстояния между опорами матрицы штам­па I при гибке деталей из листового проката выбираются для слу­чаев подгибки кромок без припусков и гибки корпусных деталей сложной формы по формулам

/яодг = 5,6 V2R,
/_ОПТ = 22Г/?.

Приближенные значения оптимальных расстояний между опо­рами штампов приведены в табл. 5.Таблица 5

Оптимальные расстояния между опорами штампов при гибке
и подгибке кромок в зависимости от толщины листа
и относительного радиуса
мм