10. График зависимости коэффициента неравномерности распределения удельной нагрузки по длине втулки от параметров соединения при Д=0,5 для соединения, указанного на черт, 5, приведен на черт. 7.
Я
» для проушин из стали;
“ *** для проушин из титановых сплавов
График зависимости коэффициента неравномерности распределения удельной нагрузки по длине втулки от параметров соединения при Д=0,8 для соединения, указанного на черт. 5, приведен на черт. 8.
для проушин из стали;
для проушин из титановых сплавов27
1 ' ■■■■■■■ ■ - ■ _■■■■ 7— - • . .....
28
OCT 1 10210-78 стр. із
График зависимости коэффициента неравномерности распределения удельной нагрузки по длине втулки от параметров соединения при Д=0,2, △=0,5 и Д = 0,8 для соединения, указанного на черт. 9, приведен на черт. 10.
Я
OCT 1 10210-78 стр. їв
Ь*0Яіп:0,2
Атах
3,5
13. График зависимости коэффициента неравномерности распределения удельной нагрузки по длине втулки от параметров соединения при △=0,2, Д = 0,5, Д = 0,8 для соединения, указанного на черт. 9, приведен на черт. 11.
3,0
l-0fiint0,2
2,5
2,0
0.2
0,4
0,6
0,8
1.2
f,4
1,0
1£
О
П-О,2
^-0,2in-0,5
b-Ofan'-LO
&О,Zin-0,5
Л-08іп: 1,0
&O,5i л* 0,5
йгО,5»П:1Л1
Для проушин из титановых сплавов
|
OCT 1 10210-78 стр. і? 14. Значение коэффициента трения и в зависимости от соотношения нагрузок бронза — кадмированная указанным на черт. 12 и 13 0£4 0,45 0.36 0,27 0,1g 0,09 О 15. График зависимости коэффициента трения и. от 2,0 2,2 2р 2,6 Черт, 12 16. График зависимости коэффициента трения и от — для пары трения хромированная сталь - БрАЖН-10-4-4 приведен на черт. 12 для пары трения бронза - хромированная сталь и ?Кр сталь на период установившегося режима соответствует */> 2,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
■ |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
||||||||||||||||||||
0,2 Ор 0,6 0,2 ip 1Р 1р 1fi
— для пары трения
изм.
17* Пример расчета допустимых удельных нагрузок для втулок подвижных шарнирных соединений с учетом их долговечности. Исходные данные: шарнирно-болтовое соединение — по черт. 5;
материал проушины - сталь;
пара трения - хромированная сталь - БрАЖН-10-4-4;
д =50 мм; сЛ=30 мм; & =25 мм; 0 = 100 мм; Д = 10 мм;
рабочая температура +60 С;
угол качания 30°;
допустимый износ втулок 0,2 мм;
Л/о4 = 2,14.105.
Необходимо: Установить допустимую величину удельной нагрузки на трущиеся детали шарнира (Р ).
Обобщенные параметры соединения: /7=0,5; △ =0,2; ^О^0,98 (п. 7). Находим
эквивалентное к данному и а = 40 мм по формуле
л/ =
шарниру количество циклов качаний для шарнира с et = 10°
2,14*10 *5*30 = 105
40 40 8,04 1° ’
При Л/= 8,04.10 и допустимом износе, равном 0,2 мм, путем линейной интер полиции (см. табл. 1) определяем соотношение ~ 1,4.
кр
Находим удельную нагрузку по формуле
отсюда
ср
По графику (черт. 6) для соединения с /?=0,5; Д = 0,2; определяем
Л *
коэффициент оС Л = 1,22.
По графику (черт. 1) определяем удельную критическую нагрузку 2 р, =5,82 кгс/мм .
Определяем среднюю
удельную нагрузку на втулку, кгс/мм
Ср
