Примечание. Для марок резиновой смеси, не указанных в таблице, значения определять опытным путем.
Дополнительный нагрев рабочей жидкости и элементов насоса при дросселировании жидкости определяется по эмпирической зависимости
(40) где С =0,55 ° С/МПа; '
Др$р - перепад давлений на дросселирующей щели, МПа.
Дополнительный нагрев элементов насоса от воздействия окружающей среды о.с
Цдя насосов с непрерывным потоком жидкости
Д^.о" /-Д > (47)
где 4 - коэффициент температурной нагрузки,, определяется по номограмме черт, 5;
tQC- температура окружающей среды.Икв. № дубликата |
|
|||||||||||
Инв. № иоддиииика |
4473 |
|||||||||||
№ изм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ms изв. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
OCT 1 00389-80 стр.
|
|
ОСТ 1 00389-80 стр. 25 і При отсутствии протока рабочей жидкости через насос в течение длительного времени принимается- = • (48) Если величина (см. формулу 44) не кратна 10, т.е. ■ + (49) то соответствующий коэффициент подставляется в формулу (42) со степенью . Д б? ЛЛ 1+0,1 J. 1 +~q , т.е. л у где Д(У - часть диапазона температур Дї^не кратная 10.
- при включенном электромагните по формулам: і ^абм ~ Кож +S & Кбм 5
где ~ температура обмотки электромагнита при нормальных испытаниях; - температура обмотки электромагнита при ускоренных испытаниях; ''обм t*. - температура кожуха электромагнита при нормальных испытаниях; КОЖ ГК'О9К- температура кожуха электромагнита при ускоренных испытаниях; ■ Кэ - коэффициент, учитывающий длительность включения электромагнита, при длительном включении электромагнита /С^=1; температура перегрева обмотки электромагнита при нормальных испытаниях; +# - Д - температура перегрева обмотки электромагнита при ускоренных испытаниях; і К. с ‘ Перегрев обмотки электромагнита при нормальных и ускоренных испытаниях х я 4-& б о8м к 4* о5м находится экспериментально. При включенном электромагните температура обмотки определяется по формуле + + + , (52) где д І - дополнительный нагрев от работы электромагнита. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
№ изм. |
to ж £ |
|
|
||
|
4473 |
|
1 Ине. Ms дубликата |
1 Инв. № подлинника |
Если заданный в ТУ (ТЗ) температурный цикл нагружения состоит из нес
Табли Ца 7
Допускаемые диапазоны температур окружающей среды работы электроизоляционных материалов, °С |
Значения приведенного пока-зателя термической стойкости Xм |
|
Номин. |
Пред. откл. |
|
20-220 |
20,4 |
±1,7 |
20-245 |
22,4 |
+ 1,6 |
20-250 |
21,8 |
±1,6 |
20-265 |
18,4 |
±1,3 |
2О-27О |
15,6 |
+0,4 |
20-335 |
20,2 |
±0,7 |
Ин в. Ns дубликата Я? изм.
Инв; Ns подлинника 4473 № нзв.
‘ УЛ /
При непостоянном значении температуры на рассматриваемом участке расчет ведется по среднему значению температуры.
2.7.2, Время старения изоляционного материала обмотки электромагнита определяется по формуле
абм абм
=тне г , (53)
о8м о8ц $
где ТоБм~ |
время старения при ускоренных |
изоляционного испытаниях; |
материала |
обмотки |
электромагнита |
тн- 1о8м |
время старения при нормальных |
изолянионного испытаниях; |
материала |
обмотки |
электромагнита |
В - основание натурального логарифма;
- приведенный показатель термической стойкости изоляции, определяет^* ся по табл. 7.
кольких участков, то время старения определяется по формуле ±н
Ч ~ «у
У Т~" н к*
^ = 7. е (54)
где 77 - количество участков.
37 V
Если при расчете получено То#м=£ Т * , то в пределах времени Ту изменяют напряжение питания электромагнитов, задавая его равным |
|
ОСТ 1 00389-80 стр. 27 у где V - напряжение питания электромагнита при ускоренных испытаниях; / - напряжение питания электромагнитов при нормальных испытаниях; с(0 - коэффициент, харакгериэукхпий электрическое сопротивление обмоточного провода.
^ман Л ’ (56) где - температура уплотнения, рассчитывается по формулам (45); д 6?мам - дополнительный нагрев уплотняющей кромки манжеты. Величина . А &ман рассчитывается по эмпирической зависимости: лвмт- VK > (57) A J А А А. А / где коэффициент, ’ зависящий от теппофизических свойств пары трения и ** о 3 конструкции уплотнительного узла, С • с/(м «МПа); f _ коэффициент трения; 2 Г* - площадь контакта манжеты с валом, м ; г = jt d. ак, (58) А О А 7 ! Р^ - давление контакта, МПа; А ! V - скорость скольжения, м/с; А - ширина контакта манжеты с валом определяется по табл, 8. |
|||||
|
|
||||||
|
|
||||||
|
|
||||||
|
|
||||||
|
|
||||||
|
|
||||||
|
|
||||||
|
|
||||||
|
|
||||||
Jfe N3M. |
Ж гэ ж * |
||||||
|
А |
Таблица f |
3 |
||||
! |
Давление у манжеты р КОрГ7> q МПа (кгс/см j |
Gк , мм, для диаметра вала dg |
|
||||
|
4473 |
||||||
14 мм |
22 мм |
32 мм |
|||||
О |
0,14 |
0,25 |
0,35 |
||||
0,1 (1) |
0,30 |
0,40 |
0,55 |
||||
0,2 (2) |
0,45 |
0,58 |
0,72 |
||||
0,3 (3) |
0,57 |
0,74 |
0,92 |
||||
1 Ин. № дубликата |
1 Ии». № яадншка |
||||||
0,4 (4) |
0,70 |
0,88 |
1,10 |
||||
0,5 (5) |
0,80 |
1,00 |
1,24 |
||||
0,6 (6) |
• 0,92 |
1,15 |
1,35 |
||||
0,7 (7) |
1,03 |
1,25 |
1,45 |
||||
0,8 (8) |
1,12 |
1,34 |
1,53 |
||||
Среднее значение можно определить по графику (черт. 6). |
Иив. Я? дубликата |
|
|||||||||||
Нив. № яодтиика |
4473 |
|||||||||||
№ изм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
№ N3B. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Черт. 6
N>
00
Таблица 9
где
Инв. № дубликата № изм.
Инв. Rs подлинника 4473 М38
Материал уплотнения |
при температуре уплотнения К t//| |
||
0 Л65 С |
о .у о 65 С<±< 100 С |
jy о *УЯ»1ОО с |
|
Резиновая смесь марок ИРП-1353, ИРП-1078, ВР*14 |
О |
0,0685 -65) |
2,4 |
Резиновая смесь марок ИРГЬ-1316, ИР1Ы287, ВР-7 |
О |
0,11 (і*л-6S) |
3,85 |
Фторопласт-4 |
О |
0,685 (ІуП -65) |
2,4 |
2.8.2, Условие соответствия состояния уплотняющей кромки манжеты по износу и старению при ускоренных и нормальных испытаниях:'
(59)
- время достижения равного износа при ускоренных испытаниях; MQH
Т - время испытаний по ТУ;
н У
V 2 V - скорости скольжения при нормальных и ускоренных испытаниях;
температура уплотняющей кромки манжеты, определяется по формулам (56), (57);
- коэффициент усталости материала уплотнения, определяется
по табл. 9.
В связи с тем, что на величину износа контактирующих поверхностей в торцовом и манжетном уплотнениях оказывают существенное влияние процессы страги- вания, при ускоренных испытаниях сохраняется количество запусков насоса согласно условию:
Н у
N3an = H3an. (60
)
ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Справочное
ПРИМЕР РАСЧЕТА РЕЖИМОВ УСКОРЕННЫХ ИСПЫТАНИЙ
АКСИАЛЬНО-ПЛУНЖЕРНОГО НАСОСА
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА
Рабочая жидкость - 7-50с-3 ГОСТ 20734-75.
Окружающая среда - воздух.
2
Давление нагнетания, номинальное 21 МПа (210 кгс/см ).
Частота вращения вала, об/мин: номинальная 4000;
максимальная 4500;
минимальная 800.
Давление на входе в насос в пределах 0,22 - 0,55 МПа (2,2 - 5,5 кгс/см1).
Давление у штуцера *Слив* в пределах 0,12 - 0,15 МПа (1,2 - 2 1,5 кгс/см ).
Подача насоса при давлении на входе 0,22 МПа (2,2 кгс/см ), давле- 2
н Инв. Xs дубликата № изм. Инв. Xs подлинника 4473 Xs изв. ии в сливной магистрали 1 МПа (10 кгс/см ), давлении нагнетания 19,5 МПаИив. Я: дубликата |
|
|||||||||||
Инв. № подлинника |
4473 |
|||||||||||
№ изи. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Я? изв. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|