---

мг/л - по

двигателя перед запуском более 0,015

полости

и гептила в

допускается повышение концентрации паров амила

не

ие амила и гептила в негерметичных элементах двигателя при боте в количестве не более О,001 кг по каждому компоненту.

Д

истече­

.9.2 В соответствии с ОСТ 92-1526 допустимую скорость ния компонентов топлива в объемы сухих полостей рассчитать по соот­ношению

:С^СУ * ,£К_С. -S_t + Кд

10³

где

Кг.

• Vj-

2,4-Ю³

І.5-10³

л/м²

л/м²

для амила;

для гептила.

Значение Kg = О в случае заполнения полости сухим азотом.

Допустимая утечка паров амила через клапан входа "О" в полость дви­

гателя

^G3on ⁼

0,015 С 200 + 18-2,4-Ю³)

15 • 24 -3600 • 10³

5-10’ ⁷г/с.

120

I

I 5 і

Инв. N подл.IПодп. и дата*ІВаам. инв.К’ІІ' 1 нв. №дубл. | Подл, и д$та

ОСТ 134-1019-08

Допустимая утечка гептила через клапан входа "Г” в полость дви­гателя -

Г 0,005 ( 200 + 13-І, 5-Ю³) _

G ₌ = 1,05'10 г/с.

° 15 • 24-3600 • 10 ³

Допустимая утечка гептила и амила из внутренних объемов двигате­ля во время работы определять по соотношению

^_доп 0.001

^дол ~ ⁼ ~ 6,66*10 кг/с = 5,66*10 г/с.

^тр 150

Д.9.3 Проектные нормы герметичности для клапанов входа опреде- о г

лим из значений G$_9П , & р_оп графическим способом:

• по номограммам пересчета утечек амила и гептила А.3.2, А.3.1 о г

в зависимости от величины утечки G^ , G$_ОГ) и перепада давления компонентов топлива в баках дР = 0, 2 МПа определяем номер пере- СЧеТНЫХ КРИВЫХ:

для амила - кривая 33,

для гептила - кривая 31;

• исходя из требований к конструкции ЖРД, необходимой чувстви­тельности контроля, в соответствии с требованиями ОСТ 92-4316 принимаем для проверки герметичности пусковых клапанов в составе двигательной установки масс-спектрометрический метод контроля, при условии вакуумирования полости двигательной установки и нагружения давлением гелиево-воздушной смеси С = 10 Z, Ри =0,3 МПа;

• по номограмме А. 4. 5 при давлении испытаний Р = 0, 3 МПа по кри­вым 33 и 32 определяем значение проектных норм герметичности для клапанов входа:

* -6

для клапана входа "О" Q = 2,4*10 Вт,

< -6

для клапана входа "Г" 0^ = 1-10 Вт.

/

ОСТ 134-1019-98

Д

Инв. Мчіодл.І Поди, и дата *|Взям. инв.ЬЯИнв. №дубл. I Поди, и Д*1т.ч

. 9. 4 Определим значения проектной нормы суммарной герметичнос­ти двигателя в целом из значений &доп графическим способом:

- по номограммам пересчета утечек амила и гептила А.3.2, А.3.1 or в зависимости от величины утечки м давления компонентов топ­

лива при пуске двигателя по линии окислителя АР = 15 МПа, по линии горючего дР = 16 МПа определяем номер пересчетных кривых:

для- амила - кривая 44,

для гептила - кривая 45;

-при использовании в качестве контрольного газа воздуха С метод ’’аквариума"- см. ОСТ 92-4316) при давлении испытаний Р = 2 МПа и кривым 44 и 45 на номограмме А.1.3 определим значение проектной нормы герметичности ЖРД по линиям "О" и "Г":

К -7

по линии "О i'S-lO Вт,

по линии "Г" 0^,_л = 2,5-10‘^,2Вт;

-при совместном испытании ЖРД по линиям "О" и "Г" на герметич­ность методом регистрации повышения давления в вакуумной камере проектная норма суммарной герметичности

1.5-10'² + 2,5-Ю'² = 4-Ю’² Вт.

122нв. К подл.І Подп. и дата ІВзам. инв.МИнв. Ндубл. I Подп. и діГта

Левое днище

Сбечаики

Правое днище

Рисунок Д. 1 - Конструктивная снега топливного бака и его

составляющих сборочным единиц

Инв. №подл.| Поди, и дата дВзам. инв.МИнв. №дубл. I Поди, и д^Рга

Д.10 Пример расчета технологических норм герметичности для составляющих сборочных единиц топливного бака РН

Д.10.1 Исходные данные

Конструктивная схема топливного бака и его составляющих сбороч­ных единиц показана на рисунке Д. 1.

Расчетное значение нормы суммарной герметичности бака

□до? ⁼ і»33*10 Вт, давление контрольного газа С гелиево - воздушная смесь, концентрация гелия С = 30 Z) Ри = 0,6 МПа Сабе.).

Исходя из условий обеспечения надежности, разработчиком регламенти­рованы проектные нормы герметичности бака по отношению к

К -7

межступенчатым отсекам = 1-Ю Вт при давлении испытания

О, 6 МПа для каждого из днищ бака.

Конструкция бака - штампо-сварная. Материал оболочек - алюминие- во-магниевый сплав.

Средняя толщина свариваемых кромок кольцевых швов І = 1,0 см, круговых швов 5 =0,4 см. Вид сварки - автоматическая в среде за­щитного газа. Размеры периметров сварных соединений приведены в таблице Д. 1.

Таблица Д. 1 - Периметры сварных соединений

По ходу технологического процесса изготовления баков контролю герметичности подвергаются:

- левое и правое днища вакуумным масс-спектрометрическим методом при давлении контрольного газа Ри = О,6 МПа; •

124

Инв. Ькіодл.| Поди, и дзтз ІВаам. инв.ЦИнв. №дубл. I Поди, и дата

ист 134-1019-98

- левый и правый полубаки методом вакуумных присосок при давле­нии контрольного газа Ри = 0,6 МПа Сабе);

-корпус бака в целом на суммарную герметичность в вакуумной камере при давлении контрольного газа Ри =0,6 МПа Сабе);

Д.10.2 Значение технологической нормы суммарной герметичности к бака в целом, исходя из значения , оцениваем по соотношению С39)'

Q_r= 1,33-10‘^б -О, 4 = 5,32-10’⁷Вт,

значение К = О,4 из таблицы Б. 8.

Д.10.3 Значение технологической нормы герметичности каждого из днищ при давлении Ри = 0,6 МПа определяем также по соотношению С39)

Л 7 _ л

= 1 ’10 ⁷ -о, 4 = 4 -10 *Бт.

Д.10.4 Технологическая норма герметичности боковых поверхностей при давлении Ри = 0,6 МПа

О S Д 7 в у

Q_r = Q_T - 2-Q_r = 5,32-10 - 2-4-10 = 4,52-10 Вт.

Д.10.5 Значения технологических норм герметичности боковых обво­дов левого и правого полубаков при давлении Ри =0,6 МПа оцениваем по соотношению С42).

Значение коэффициента для кольцевых сварных соединений опре­деляем по соотношению С53), значения поправочных коэффициентов по таблицам Б. 9 - Б. 12 приложения Б

у? = 3-0,8-1,0-0,1 = 0,24.

Значение коэффициента для круговых сварных соединений = 3-і, 0-1,0-0,1 = 0,3.

Значение для боковых поверхностей левого полубака по соот- ‘4

ношению С42)

125С 2*7,85*0,24 + 0,94*0,3 + 2,83*0,3) • 4,52*10“⁷

2 *7, 85*0, 24+CO, 94+2, 83)* 0, 3+4*7, 85*0, 24+С1,57+3, 3)* О, 3+7, 85*0, 24

1,4*10‘⁷Вт.

Значение Q_T- для боковых поверхностей правого полубака по соот-

н ошению С42)

С4 •?, 85-0, 24 + (1,5?+3, 33 • О, 3J • 4, 52-Ю"⁷

2*7,85*0,24+С0,94+2,83)♦0,3+4 *7,85*0,24+С1,57+3,3)•0, 3+7,85* 0,24

2, 6-10"⁷Вт.

Копировал Формат А4