---

(7) 9Z з. юс

■

Ф-І4

■ Стр. 6 OCT 92-9302-80.

Таблица З

Размеры в мм

Пример условного обозначения основания размерами

5 = 185 мм ; Z = 250 мм

Основание 92,1007-0141/001 ОСТ 92-9302-80"

Форма 3 OCT В92 12-72 86 ₌

3 30 10 1979 г. Зах. № 4060 Тираж 2000. Пояреастая птографи^

Размеры в мм

Инв. № подл. I Подо, и дата | Взам. мнв. |Инв. Г⁴ дубл. | Подп. и дата

Таблица 4

Размеры і* мм

'Продолжение табл.4

Пример условного обозначения крышки размерами £) - 210 мм ; L = 275 мм,:

Крышка 92.І007-0І4І/002 ОСТ 92-9302-80

Остальные технические требования-по ОСТ 92-9316^8

0

OCT 92-9302-80 Стр, g ,

ПРИЛОЖЕНИЕ I

Рекомендуемое

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ИНДУКЦИОННОГО ОБОГРЕВА ПРЕСС-ФОРМ, ПРИМЕНЯЕМЫХ ДЛЯ ПЕРЕРАБОТКИ ПЛАСТИЧЕСКИХ МАСС МЕТОДОМ ПРЕССОВАНИЯ ( весе/юё В.Я._гО&ору<Эо£'яние.

япя лерера&отки гмас-тических. о

</з^еу>ие < Машеиз, -tae/z-J

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

   1. При переработке пластических масс методом прессования необходимо применять обогрев пресс-форм. Для этих целей исполь­зуются плиты подогрева, устанавливаемые в общем случае между пресс-формой и столом пресса.

Расчет нагревателя состоит из трех этапов: тепловой расчет пресс-формы;

' электрический расчет нагревателя;

конструктивный расчет катушки.

1. 2. При проведении расчета нагревателей определяют необ­ходимое количество индукционных нагревателей и места их установки Пресс-форцу условно разбивают на тепловые зоны, соответствующие каждому нагревателю.

2. Т

   «

   І зі

   <4

   <8

   ЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПРЕСС-ФОРМЫ

   1. Общий расход тепла в стационарном режиме определяется по уравнению теплового балланса.

QoftUi, = Q ЭЛ *QpeO/:_f

-

где

тепло, подводимое к пресс-форме из-вне;

теплота, выделяемая при химических реакциях /сил

полимеризации.

2

0
X
S

расходуется на:

нагрев массы изделий - Цпы >

потери тепла в оіфужающую среду боковой поверхностью пресс-формы -Qqqx',

потери тепла в стол пресса - 4с/7 /

п

в окружающую среду местами разъема

при обдуве воздухом мест разъема

отери тепла через болтовое соединение крепления пресс-формы к столу пресса -Qfc'₉

потери тепла пресс-формы - Qp потери тепла пресс-формы - Qi

Полезное тепло, идущее на нагрев массы изделияИнв. № подл, і роди, и дата I Ваам. нив. ■** І Инв. № дубл. 1 Подл, и дата

ь. N

где

Опал = cG- АІ-Z- &
Qma - cG 'At’Z і—Длк ■

At

• теплоемкость прессуемого материала, Дж/кг.гред;

• масса одного изделия, кг ;

• изменение температуры материала в процессе его нагревания в пресс-форме, град;

„ ?Г-36О

• число изделий, изготавливаемых за о Дип чао-

2 А. Потери тепла в окружающую среду боковой поверхностью пресс-формы

Qffas = ‘Fg ’At , бгп

(4)

где коэффициент теплоотдачи боковой поверхностью

пресс-формы, Вт/М²град.

Для случая теплоотдачи поверхностью пресс-формы принимают

аж = И,0~МЬт/м²- град.

Fj - площадь теплоотдающей боковой поверхности прессформы.м^;

OCT 92-9302-80 Стр. II

• - — I. I—у

)

ДЬ - разность температур теплоотдающей поверхности и окружающей среды, граЗ.

• Qp ^s*Fp *Ді, * I , &П7 (5)

где dp - коэффициент теплоотдачи мест разъема пресс-формы, Вт/м² град. Для случая теплоотдачи поверхностью пресс-формы принимают с/р «II - 14 Вт/м² град^

р_р- площадь поверхности разъема, м²*

ДЪ - разность температур теплоотдающей поверхности

и окружающей среды, град;

- время раскрытия пресс-формы за один час работы*#'.®

bm (6)

где*- - поверхность соприкосновения пресс-формы со столом пресса, м²;

Л - коэффициент теплопроводности прокладки, Вт/м.град;

4t - разность температуры между пресс-формы и столом г пресса, град*

Опр — толщина. , fin*

6m (7)

где Ду - коэффициент теплопроводности материала болта,Вт/м.град 0Q - коэффициент теплоотдачи материала болта, Вт/м²гр ад;

(iff - диаметр болта, м;

1$ - длина болта,м.Стр. 12 OCT 92-9302-80

формы

с/

(8)

где:

• объемная теплоемкость воздуха при постоянном давлении, Дж/м³град;

• объем воздуха, расходуемого на обдув мест разъема э

пресс-формы, и ;

- разность температур поступающего воздуха и натре-

того воздуха после соприкосновения _ град.

СУ 2Г — раскрытая />р>есс- (рормь/.,

,2»9» Расход тепла в пресс-форме определяем 'формулы С 2 )

с пресс-формой

С _

согласно

пол, *Qp

Вп?

W" Qpacx ⁼ Сэл * э Ьгп

3. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ИНДУКТОРА

По известным значениям необходимой для нагрева мощности, напряжению и частоте источника питания электрический расчет элементов индукционного нагревателя производится в следующей

последовательности.

^N <е>

г де - удельное сопротивление металла пресс-формы₇0м.м;

£ - частота напряжения питающей сети, Гц*

р._ст ^магнитная гфоницаемость металла пресс-формы, Гн/м.

П ~ * « _1— (то

, ³™- «••*«•&. , 0", . ^<3)

где 1к * длина контура катушки ( паза),м

■ (и)

Dcp - средний диаметр катушки (паза ),м;

^2 - наружный диаметр катушки (паза ),м;

£)l - внутренний диаметр катушки (паза ),м; h - высота паза, м.

9 - ^{= _}р Гт ⁺ '|^L * jTT 1 ’"n“ ^(I5)

■Cm Ч Ц ⁺ J Q*где h * высота катушки ( паза ),м;

b - ширина катушки (паэа),м;

Мг - соответствующие длины сторон катушки (паза),м.

/7 = Ei > 6<//77W^ (16)

где*. - напряжение питающей сети, В;

Д/ - потребляемая мощность, Вт;

. ^4-’ ^м‘

гдеJ - допустимая плотность тока.

Для катушки индуктора, уложенной в паз плиты обогрева пресс-формы, изолированной по контуру электро, - теплоизолятором и залитой кремнийорганическим лаком, плотность тока принимают равной j= (S-r-iOj-M⁶,

Он <19>

где Lcp ~ средняя длина одного витка катушки, и.

Для катушки кольцевого сечения

1_ср = я-^, «. ⁽²⁰>

Для катушки прямоугольного сечения

1ср=2(Скр⁺1₂ерНЖр,

где I I - соответствующие средние длины сторон катушки

^V<Cpricp

( паза), м;

1?ср - средний радиус скругления углов паза, м;

- удельное сопротивление материала катушки, Ом.м;

д - температурный коэффициент сопротивления материала

катушки, 1/град;

94

XI-75 г. Заказ 4298 Тираж 5000 екг. Софвевскал топографія. 3

OCT 92-9302-80 Стр. 15

t, - температура до которой будет нагреваться провод катушки, град.

3.7. Индуктивное сопротивление первичной V 3,925 •/(?"*• Л² «1ср AS₍⁼ і ’

где П ~ число витков обмотки индуктора;

1ср - средняя длина одного витка катушки» h - высота паза» м;

hf - высота катушки» м;